Рассматривается возможность применения быстродействующего электронного предохранителя с регулируемым током перегрузки в различных схемах промышленного и бытового электрооборудования. Отмечен недостаток в базовом варианте схемы. Предложен вариант схемы, с помощью которого удалось избавиться от недостатка в базовом варианте: если в защищаемой цепи (в цепи нагрузки) присутствует конденсатор относительно большой емкости (С ≥ 100 мкФ), схема может не выйти на рабочий режим, т. к. большой зарядный ток этого конденсатора в момент включения приводит к срабатыванию электронного предохранителя и нагрузка остается неподключенной. Только при условии резкого ограничения зарядного тока конденсатора можно исключить подобную ситуацию, для чего в схему был введен источник тока на полевом транзисторе VT3 и времязадающая цепь R10R11C1. По мере зарядки С1 через источник тока VT3 происходит плавное повышение напряжения смещения на эмиттерных переходах составного транзисторного ключа VT1VT2 при постепенном повышении его проводимости. В итоге пусковой ток через емкостную нагрузку в первый момент времени оказывается значительно меньше, и электронный предохранитель без проблем входит в рабочий режим. Найдены оптимальные соотношения между отдельными элементами схемы, их значения и режимы работы в зависимости от величины и характера нагрузки, при этом благодаря использованию отечественной элементной базы себестоимость устройства оказалась минимальной по сравнению с другими схемами подобного типа. Проведенные исследования могут быть использованы для практической реализации устройств аналогичного типа в бытовом и промышленном применении
электронный предохранитель, ток срабатывания, емкость нагрузки, начальный ток стока, ток удержания, источник тока VT3
Введение
Электронные предохранители (ЭП), применяемые в настоящее время в различных устройствах и системах промышленного и бытового электрооборудования, зарекомендовали себя как надежные, быстродействующие, бесконтактные защитные устройства выходных цепей вторичных источников электропитания. Основное назначение таких предохранителей – бесконтактное отключение цепей нагрузки в случае перегрузки по току либо короткого замыкания в ней. При этом подобные устройства, как правило, имеют возвратный режим установки схемы в первоначальное состояние, т. е. подключение нагрузки к источнику вторичного питания, что также происходит бесконтактным способом при том или ином внешнем воздействии со стороны оператора (пользователя). Плавкие предохранители не обладают той гибкостью и функциональностью, которые имеются у ЭП. Электронные предохранители могут работать не только при малых токах (до 100 мА), но и при низких напряжениях (исчисляемых единицами В), на этих уровнях тока и напряжения плавкие предохранители часто не срабатывают.
Материалы исследования
Работа большинства схем ЭП основана на измерении падения напряжения на токочувствительном элементе, в качестве которого может быть применен низкоомный резистор, или шунт. Если падение напряжения превышает некоторый заданный порог, то проходной транзистор отключается и цепь нагрузки разрывается.
Электронный предохранитель включают между источником питания (ИП) и нагрузкой Zн, содержащей емкость Сн (рис. 1).
|
Zн |
|
Сн |
|
ЭП |
|
Вторичный ИП |
|
СЕТЬ ~ 220 В |
Рис. 1. Блок-схема включения ЭП в состав вторичного ИП
Fig. 1. Block diagram of including electronic fuse into the secondary power supply
Первоначально использовался вариант схемы из [1], основные характеристики следующие:
– пределы изменения входного напряжения ∆Uвх = 3÷35 В;
– максимальное падение напряжения на регулируемом транзисторе ∆UVT2 = 1,9 В;
– диапазон токов срабатывания Iсраб = 0,1÷1,5 А;
– время срабатывания устройства t = 3÷5 мкс.
Принцип работы схемы ЭП сводится к следующему: в рабочем режиме тринистор VS1 закрыт, а электронный ключ на транзисторах VT1, VT2 открыт за счет токов, протекающих через R1, который заменен на VT3 в новом варианте, в базу транзистора VT1. При этом ток нагрузки протекает через VT2, резисторы R3, переменный резистор R8 и кнопку SB1. При перегрузке падение напряжения на резисторах R3 и R8 достигает значения, достаточного для открывания тринистора VS1, который замыкает цепь базы транзистора VT1, что приводит к закрыванию электронного ключа. При этом ток в цепи нагрузки резко уменьшается, но остается незначительный остаточный ток, равный в общем случае:
Iост = Uпит / R1.
Если напряжение вторичного ИП Uпит = 9 В, то остаточный ток Iост = 12 мА, а при Uпит = 35 В: Iост = 47 мА. Остаточный ток можно уменьшить до 2÷4 мА при любом напряжении питания, применив для смещения транзистора VT1 источник тока на полевом транзисторе КП303А, КП303Б с начальным током стока меньше 1,5 мА. При этом резистор R1 исключается, затвор и исток полевого транзистора соединяются вместе и подключаются к базе транзистора VT1, а сток – к его коллектору. В этом случае устройство работоспособно в цепях с напряжением не более 25 В. Чтобы восстановить рабочий режим устройства после устранения причины перегрузки, необходимо нажать и отпустить кнопку SB1. Тринистор VS1 закроется, а транзисторы VT1 и VT2 вновь откроются.
Зависимость тока срабатывания ЭП от сопротивления резистора R8 приведена на рис. 2.
|
1 2 3 4 5 6 R8, Ом |
|
Iсраб, А
1,5
1
0,5
0 |
Рис. 2. Зависимость тока срабатывания устройства от суммарной величины сопротивлений R3, R8
Fig. 2. Dependence of a device operating current on the total value of resistances R3, R8
Вид характеристики сильно зависит от напряжения открывания (Uоткр) тринистора VS1, в данном случае Uоткр = 0,53 В, а R3 = 0,3 Ом. Необходимо учитывать, что при значительных пульсациях напряжения питания от вторичного источника ЭП будет срабатывать на пиках напряжения, поэтому средний ток через нагрузку будет немного ниже, чем при использовании хорошо сглаженного напряжения.
При практической реализации данной схемы и работы устройства в цепях с резистивно-емкостной нагрузкой было выявлено следующее: если в защищаемой цепи присутствует конденсатор относительно большой емкости (С ≥ 100 мкФ), ЭП не выходит на рабочий режим, т. к. большой зарядный ток этого конденсатора (Сн на рис. 1) в момент включения приводит к срабатыванию устройства и нагрузка остается неподключенной. Исключить подобную ситуацию можно при условии резкого ограничения зарядного тока конденсатора.
Доработанный вариант схемы ЭП изображен на рис. 3.
Рис. 3. Схема доработанного варианта ЭП
Fig. 3. Scheme of the modified version of an electronic fuse
Нумерация дополнительных элементов (R9, VT3, R10, R11, C1) продолжает начатую нумерацию в первоначальном варианте схемы. Вместо резистора R1 применен источник тока на полевом транзисторе VT3. Между базой транзистора VT1 и эмиттером VT2 введена времязадающая цепь R10, R11, C1, обеспечивающая плавное открывание составного транзистора VT1, VT2. В момент включения нагрузки эти транзисторы закрыты, однако по мере зарядки конденсатора С1 через источник тока на полевом транзисторе VT3 и резисторе R11 напряжение смещения на эмиттерных переходах VT1 и VT2 постепенно повышается, обеспечивая плавное открывание составного транзисторного ключа. В итоге пусковой ток через емкостную нагрузку в первый момент времени оказывается значительно меньше и ЭП беспрепятственно выходит на рабочий режим.
Следует иметь в виду, что чем больше емкость нагрузки Сн, тем больше должна быть емкость конденсатора С1 для более плавного открывания составного транзистора VT1, VT2 и, соответственно, чем меньше ток срабатывания ЭП, установленный с помощью R8, тем меньше должна быть емкость нагрузки. Опытным путем было выявлено, что для исключения ложных срабатываний устройства из-за влияния зарядного тока емкостной нагрузки емкость конденсатора С1 должна подбираться в пределах от 1 000 до 3 000 мкФ. Также надежная работа схемы ЭП возможна только при выполнении условия
Iс.н < Iуд,
где Iс.н – начальный ток стока транзистора VT3; Iуд – ток удержания тиристора VS1.
Согласно [2] для тиристора КУ103А ток удержания, т. е. минимальный основной ток, который необходим для поддержания тиристора в открытом состоянии, Iуд = 1,2÷2,5 мА, а начальный ток стока для полевых транзисторов типа КП303А и КП303Б Iс.н = 0,5÷2,5 мА [3]. При нарушении этого условия ЭП переходит в режим релаксационных колебаний, что может привести к перегреву транзистора VT2 и выходу его из строя. Подбор полевого транзистора по начальному току стока Iс.н < 1,5 мА позволяет исключить режим релаксационных колебаний, приводящий к перегреву VT2 и повысить надежность работы ЭП в целом. Повторное включение схемы с доработанным вариантом ЭП возможно через 5÷8 с, т. е. после частичной разрядки конденсатора С1.
Указанный в работе [1] ток срабатывания ЭП, в зависимости от величины резистора R8 в зоне максимальных значений, представляет собой довольно грубую зависимость (см. рис. 2), поэтому максимальное значении тока срабатывания (Iсраб) было установлено равным 1 А, что примерно соответствует величине R3 = 0,25 Ом; при этом величина переменного резистора R8 = 0. Исходя из максимального тока нагрузки, близкого к 1 А, при котором будет работать ЭП без захода в режим срабатывания, мощность рассеивания на коллекторном переходе VT2:
PVT2 = ∆UVT2Iн,
где ∆UVT2 – максимальное падение напряжения на транзисторе VT2, равное 2 В; Iн – максимальное значение постоянного тока в нагрузке, принятое равным 0,9 А.
Соответственно, PVT2 = 2 В · 0,9 А = 1,8 Вт.
Для рассеивания данной мощности транзистор VT2 был установлен на небольшой теплоотвод с рекомендованной в [3] площадью поверхности (около 50 см2) при допустимой температуре перегрева ∆Т = 40 оС.
Рабочий вариант ЭП представлен на рис. 4.
Рис. 4. Конструктивное исполнение ЭП
Fig. 4. Design of an electronic fuse
Электронный предохранитель был смонтирован на печатной плате из фольгированного стеклотекстолита 80×45 мм, толщиной 1,5 мм. В качестве мощного управляющего транзистора VT2, входящего в состав транзисторного ключа, был применен КТ819А, имеющий большее максимальное значение тока коллектора (Iк = 10 А), допустимую мощность рассеивания Рк.рас = 1,5 Вт без радиатора и меньшее значение максимально допустимого напряжения насыщения коллектор-эмиттер (Uк-эм.нас = 2 В) [4], по сравнению с базовым вариантом (КТ805АМ).
Благодаря применению в составном транзисторном ключе в качестве VT2 более мощного транзистора типа КТ819А, а также прецизионного резистора R3 = 0,12 Ом, 0,5 % типа С2-10-2, стало возможным увеличить максимальный ток срабатывания ЭП, доведя его до 2 А. Рабочий пример эксперимента представлен на рис. 5, где в качестве вторичного ИП приведен понижающий трансформатор типа ТН (слева) и диодный мост КЦ405, установленный на плате ЭП. В качестве эквивалента нагрузки был применен проволочный переменный резистор (в центре сверху), позволяющий плавно менять ток, значение которого контролировалось цифровым мультиметром типа VC9805А.
Рис. 5. Пример определения максимального тока срабатывания ЭП
Fig. 5. Example of determining the maximum operating current of an electronic fuse
Представленный ЭП не имеет функции самовосстановления, в отличие от других подобных устройств [5], и после срабатывания должен приводиться в исходное состояние кратковременным нажатием кнопки SB1. Однако этот факт не относится к недостатку данной схемы, т. к. существует некоторое время, в течение которого можно найти неисправность в том или ином узле. В случае же с самовосстанавливающимися ЭП схема будет каждый раз срабатывать после включения, пока причина перегрузки не будет устранена, что может привести к непредсказуемым последствиям для нагрузки ИП, тем более если нагрузка будет иметь емкостный характер.
Необходимо также отметить экономический фактор применения предложенного варианта ЭП. В таблице приведены усредненные значения стоимости различных видов ЭП Fuse зарубежного производства [5], поставляемых со складов в Москве.
Усредненная стоимость различных видов ЭП
Average cost of types of electronic fuses
|
Производитель |
Наименование ЭП |
Информация |
Цены |
|
Opto 22 |
FUSE05B |
16-channel I/O Module Rack В упаковке: 1 Минимальный заказ: 1 |
1 + 98.13 $ 5 + 87.622 $ |
|
Opto 22 |
FUSEG4B |
Fuse 4A В упаковке: 1 Минимальный заказ: 1 |
1 + 107.944 $ 5 + 96.385 $ |
|
Cooper Bussmann |
FUSE-ACC-KIT |
Fuse accessory kit В упаковке: 1 Минимальный заказ: 1 |
1 + 328.342 $ |
|
Cooper Bussmann |
FUSEPULLER |
В упаковке: 1 Минимальный заказ: 11 |
11 + 7.539 $ 25 + 6.245 $ |
Указанный в таблице диапазон цен составляет 98,1÷328,3 долл. для разных производителей, наименований и функциональности ЭП.
Стоимость электронных компонентов предложенного варианта ЭП с учетом цен магазина «Элеком» в мае 2021 г.:
– транзистор КТ819А – 56 руб.;
– транзистор КТ817Б – 28 руб.;
– транзистор КП303Б – 20 руб.;
– тиристор КУ103А – 15 руб.;
– диодный мост КЦ405Б – 6 руб.;
– переменный резистор ППБ-1А – 20 руб.;
– конденсатор К50-35 – 5 руб.;
– постоянные резисторы МЛТ-0,25 (5 шт.) – 5 руб.;
– прецизионный резистор С2-10-2 – 70 руб.;
– фольгированный стеклотекстолит (50×100 мм) – 25 руб.;
– кнопка П2К – 10 руб.;
– итого: 260 руб.
Стоимость затраченной электроэнергии не учитывалась, т. к. схема ЭП была спаяна за 1,5 ч паяльником мощностью 40 Вт.
Учитывая курс доллара на июнь 2021 г. (72,8 руб.), стоимость компонентов модернизированного варианта ЭП составит 260 / 72,8 = 3,57 в долларовом эквиваленте, т. е. с учетом даже минимальной стоимости вышеупомянутых ЭП Fuse (98,1 долл.) предложенный вариант ЭП дешевле в 27,4 раз (98,1 / 3,57). Получаемый в первом приближении экономический эффект может служить основанием для широкого применения предложенного варианта ЭП в различных устройствах автоматического контроля тока нагрузки бытового и промышленного применения.
Заключение
В настоящее время применение ЭП является актуальным в соответствующих цепях автоматики, промышленного и бытового оборудования. Использование дополнительных элементов в схеме позволило расширить диапазон уставок тока и гибкость применения данного устройства. Сравнения с аналогичными устройствами (табл.) свидетельствует об экономической целесообразности применения предложенного варианта ЭП.
1. Эсаулов Н. Регулируемый электронный предохранитель // Радио. 1988. № 5. С. 31. URL: http://archive.radio.ru/web/1988/05/034/ (дата обращения: 01.06.2021).
2. Гитцевич А. Б., Зайцев А. А., Мокряков В. В. и др. Полупроводниковые приборы. Диоды выпрямительные, стабилитроны, тиристоры: справ. / под ред. А. В. Голомедова. М.: Радио и связь, 1988. 528 с.
3. Справочник радиолюбителя-конструктора. М.: Радио и связь, 1983. 560 с.
4. Зайцев А. А., Миркин А. И., Мокряков В. В. и др. Полупроводниковые приборы. Транзисторы средней и большой мощности: справ. / под ред. Б. Л. Перельмана. М.: Радио и связь, 1989. 640 с.
5. Bourns. SinglFuse SMD Fuses. URL: www.bourns.com/products/circuit-protection/singlfuse-smd-fuses (дата обращения: 01.06.2021).
