ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПАРАМЕТРОВ ФРИКЦИОННЫХ ПРОМЫСЛОВЫХ МЕХАНИЗМОВ В ПРОМЫШЛЕННОМ РЫБОЛОВСТВЕ
Авторы:
1.
Калининградский государственный технический университет
2.
Калининградский государственный технический университет
(кандидат технических наук, доцент; заведующий кафедрой промышленного рыболовства)
Тип:
Статья
Страницы:
с 51
по 59
Статус:
Опубликован
Получено:
05.12.2014
Одобрено:
25.12.2014
Опубликовано:
25.12.2014
Классификаторы:
УДК 639.2.081.117.4
ГРНТИ 34.39 Физиология человека и животных
ГРНТИ 62.13 Биотехнологические процессы и аппараты
ГРНТИ 69.01 Общие вопросы рыбного хозяйства
ГРНТИ 69.25 Аквакультура. Рыбоводство
ГРНТИ 69.31 Промышленное рыболовство
ГРНТИ 69.51 Технология переработки сырья водного происхождения
ГРНТИ 87.19 Загрязнение и охрана вод суши, морей и океанов
ГРНТИ 34.39 Физиология человека и животных
ГРНТИ 62.13 Биотехнологические процессы и аппараты
ГРНТИ 69.01 Общие вопросы рыбного хозяйства
ГРНТИ 69.25 Аквакультура. Рыбоводство
ГРНТИ 69.31 Промышленное рыболовство
ГРНТИ 69.51 Технология переработки сырья водного происхождения
ГРНТИ 87.19 Загрязнение и охрана вод суши, морей и океанов
Язык материала:
русский
Ключевые слова:
фрикционный механизм, экспериментальные исследования, коэффициент трения
Аннотация (русский):
Необходимость изучения фрикционного взаимодействия канатно-веревочных изделий (КВИ), из которых изготавливаются орудия рыболовства, и тягового барабана с заклинивающим профилем, а также с применением прижимного ролика определила актуальность исследований. Цель работы - исследование статического коэффициента трения µ для трибопар «КВИ - фрикционный барабан». Получены ранее неизвестные зависимости µ = f ( S 1max/ S 2, W ф), S 1/S2 = f (β), µ = f ( S 1max/ S 2, β), S 1/ S 2 = f ( S 1, S 2, P , α, αп), где S 1 и S 2 - усилия на набегающей и сбегающей ветвях гибкой нити; β - угол клина барабана; W ф - фактическая влажность КВИ; α - угол обхвата КВИ на барабане; αп - угол контакта прижимного ролика; Р - вес прижимного ролика. Эксперименты проводились в 2012-2014 гг. В экспериментах использовались крученые канаты (крутка Z ) из полиамида и полипропилена и клиновидные барабаны фрикционного типа: клиновидные и трапециевидные, стальные, алюминиевые и деревянные (осина) с углом клина 30о ≤ β ≤ 40°. Зависимости для заклинивающего профиля μ = f ( S 1max/ S 2, W ф) и µ = f ( S 1/ S 2, β) позволяют видеть, что статический коэффициент трения растёт с увеличением отношения S 1/ S 2 и уменьшением абсолютной разницы S 1 - S 2, которая, в свою очередь, представляет собой тягу механизма фрикционного типа. Установлены зависимости коэффициента трения μ и отношения S 1/ S 2 = f ( S 1, S 2, P , α) от угла прижатия прижимного ролика. Выявлено, что коэффициент трения самое большое значение имеет при α = 150°.
Необходимость изучения фрикционного взаимодействия канатно-веревочных изделий (КВИ), из которых изготавливаются орудия рыболовства, и тягового барабана с заклинивающим профилем, а также с применением прижимного ролика определила актуальность исследований. Цель работы - исследование статического коэффициента трения µ для трибопар «КВИ - фрикционный барабан». Получены ранее неизвестные зависимости µ = f ( S 1max/ S 2, W ф), S 1/S2 = f (β), µ = f ( S 1max/ S 2, β), S 1/ S 2 = f ( S 1, S 2, P , α, αп), где S 1 и S 2 - усилия на набегающей и сбегающей ветвях гибкой нити; β - угол клина барабана; W ф - фактическая влажность КВИ; α - угол обхвата КВИ на барабане; αп - угол контакта прижимного ролика; Р - вес прижимного ролика. Эксперименты проводились в 2012-2014 гг. В экспериментах использовались крученые канаты (крутка Z ) из полиамида и полипропилена и клиновидные барабаны фрикционного типа: клиновидные и трапециевидные, стальные, алюминиевые и деревянные (осина) с углом клина 30о ≤ β ≤ 40°. Зависимости для заклинивающего профиля μ = f ( S 1max/ S 2, W ф) и µ = f ( S 1/ S 2, β) позволяют видеть, что статический коэффициент трения растёт с увеличением отношения S 1/ S 2 и уменьшением абсолютной разницы S 1 - S 2, которая, в свою очередь, представляет собой тягу механизма фрикционного типа. Установлены зависимости коэффициента трения μ и отношения S 1/ S 2 = f ( S 1, S 2, P , α) от угла прижатия прижимного ролика. Выявлено, что коэффициент трения самое большое значение имеет при α = 150°.
Ключевые слова:
фрикционный механизм, экспериментальные исследования, коэффициент трения
фрикционный механизм, экспериментальные исследования, коэффициент трения
Введение Комплексная механизация процессов промышленного рыболовства включает в себя применение широкого спектра промысловых механизмов фрикционного типа (МФТ). Орудие рыболовства удерживается на поверхности тягового барабана фрикционного механизма при помощи силы трения и перемещается вместе с вращающимся барабаном без проскальзывания (буксования). В этом случае осуществляется их фрикционное взаимодействие в условиях предварительного смещения, которое является начальной фазой трения скольжения. Оно характеризуется неполной силой трения, превосходящей сдвигающую силу (окружную силу), создаваемую на поверхности тягового барабана приводом промыслового механизма [1, 2]. Необходимость изучения фрикционного взаимодействия канатно-веревочных изделий (КВИ), из которых изготавливаются орудия рыболовства, и тягового барабана с заклинивающим профилем, а также с применением прижимного ролика, для его последующего применения в промысловых механизмах при модернизации промысловых схем определила актуальность наших исследований. Цель работы заключалась в исследовании статического коэффициента трения μ для трибопар «КВИ - фрикционный барабан». Эксперименты проводились в 2012-2014 гг. Отметим, что заклинивающий профиль и барабаны с прижимным роликом используются в таких промысловых механизмах, как: - машина конструкции Старовойтова; - поводцевыборочный механизм конструкции Научно-исследовательского и конструкторского института Министерства рыбной промышленности СССР (НИКИМРП); - лебедки; - сетевыборочный механизм при дрифтерном лове и ярусоподъемник. Эксперименты с заклинивающим профилем Для экспериментов с заклинивающим профилем основным условием было, чтобы непосредственно контакт КВИ происходил только с боковыми стенками шкива (рис. 1). Рис. 1. Условие проведения экспериментов для барабана с заклинивающим профилем В экспериментах использовались крученые канаты (крутка Z) из полиамида (ПА) и полипропилена со следующими характеристиками: линейная плотность - 45 ≤ T ≤ 146 ктекс; диаметр каната - 8,0 ≤ d ≤ 18,0 мм; длина каната - 2,0 ≤ L ≤ 4,08 м (табл. 1). В ходе исследования использовались следующие барабаны фрикционного типа: клиновидные и трапециевидные, стальные, алюминиевые и деревянные (осина) с углом клина 30° ≤ β ≤ 40° (табл. 2). Таблица 1 Характеристики сетематериалов Материал № Вид Линейная плотность, T, ктекс Диаметр d, мм Разрывная нагрузка, Тр, H Длина L, м Направление крутки Полиамид (капрон) 1 Канат кручёный 45 8 11 587 3,34 Z 2 Канат кручёный 56 10 15 712 4,08 Z 3 Канат кручёный 77 11 20 425 3 Z 4 Канат крученый 95 18 54 010-66 776 1,9 Z Полипропилен 5 Канат крученый 146 18 46 000-52 000 2 Z Таблица 2 Характеристики барабанов № барабана Профиль Материал барабана Угол клина барабана β, град 1 Клиновой Сталь 36 2 Клиновой Алюминий 32 3 Клиновой Алюминий 38 4 Клиновой Алюминий 37 5 Клиновой Дерево, осина 30 6 Клиновой Дерево, осина 40 7 Клиновой Дерево, осина 50 8 Трапециевидный Дерево, осина 30 Для детального изучения коэффициента трения была создана экспериментальная установка. Приводом установки является мотор-редуктор, состоящий из асинхронного электродвигателя мощностью Nм = 0,12 кВт с частотой оборотов n = 1380 об/мин и червячного редуктора с передаточным отношением i = 53 и частотой оборотов тихоходного вала nт.в =26 об/мин (рис. 2). Рис. 2. Экспериментальная установка: 1 - мотор-редуктор; 2 - съёмный барабан; 3 - тензостанция MIC-200; 4 - тензодатчик; 5 - разновесы; 6 - преобразователь частоты Натяжение набегающей ветви КВИ S1 измеряется тензометрическим датчиком, имеющим диапазон измерений от 0 до 491,0 Н. Угловая скорость барабана ω может плавно регулироваться в диапазоне 0 £ ω £ 0,43 с-1 за счёт управления электродвигателем при помощи преобразователя частоты ACS350-01E-02A4-2, 0,37 кВт, 220 В с базовой панелью ACS-CP-C J404 (рис. 3). Рис. 3. Преобразователь ACS350-01E-02A4-2 и тензодатчик Методика проведения эксперимента по исследованию статического коэффициента трения. Образцы КВИ исследовались на четырёх шкивах D0 = 96; 99; 114; 269 мм. Угол обхвата барабана МФТ составлял 180°. Угловая скорость барабана составляла ω = 0,43 с-1. Условия проведения опытов: шкив МФТ абсолютно жесткий; поверхность шкива МФТ - обработанный алюминий, сталь, дерево; пренебрегаем деформациями капроновых КВИ, вызванными их весом; форма сечения КВИ в пределах дуги контакта со шкивом МФТ не изменяется (рис. 4). Рис. 4. Методика проведения эксперимента Экспериментальные работы проводились с образцами канатных изделий в состоянии нормальной влажности Wф = 4 %. Устанавливались поочередно шкивы. Испытуемый образец укладывался на барабан так, чтобы длина сбегающей ветви равнялась 0,5 м, а угол обхвата составлял α = 180°. Набегающая ветвь крепилась к тензодатчику, подключённому к тензостанции. Сбегающая ветвь нагружалась мерным грузом для создания натяжения S2. Шкив приводился во вращение с частотой оборотов 6,3 об/мин. При этом в пределах дуги контакта возникала сила трения между барабаном и исследуемым образцом КВИ. По результатам экспериментов с КВИ строились зависимости вида S1 = f(t) (рис. 5). С графика снималось значение S1max. Это предельное значение S1, при котором барабан МФТ и КВИ работают без проскальзывания. По полученным данным производился расчет статического коэффициента трения, после чего эксперимент повторялся. Сетематериалы № 1-3 испытывались на барабанах № 1-4, сетематериалы № 4-5 - на барабанах № 5-8. Рис. 5. Зависимость S1 = f(t) в эксперименте с сухим канатом d = 10 мм при S2 = 24,726 Н По окончании экспериментов составляли сводную таблицу, в которой указывали все полученные значения. Для образца материала № 1 эти значения приведены табл. 3 и 4. Таблица 3 Сводная таблица для образца материала № 1 Образец КВИ Барабан № dн, мм № барабана α, град D0, мм m, г S2, H S1, H S1/S2 1 8 1 36 96 500 4,91 25,721 5,238 1 000 9,82 48,320 4,921 1 500 14,73 67,647 4,592 2 004 19,679 82,723 4,204 2 518 24,726 105,023 4,247 2 32 99 500 4,91 48,780 9,935 1 000 9,82 79,924 8,139 1 500 14,73 108,891 7,392 2 004 19,679 112,083 5,696 2 518 24,726 129,961 5,256 3 38 128 500 4,91 39,379 8,020 1 000 9,82 65,589 6,679 1 500 14,73 85,741 5,821 2 004 19,679 100,661 5,115 4 37 269 200 1,964 22,334 11,372 300 2,946 29,742 10,096 400 3,928 40,847 10,399 Таблица 4 Сводная таблица коэффициента трения для образца материала № 1 Образец КВИ Шкив m, г µ № dн, мм № α, град D0, мм 1 8 1 36 96 500 0,68 1 000 0,662 1 500 0,636 2 004 0,602 2 518 0,607 2 31 99 500 0,989 1 000 0,894 1 500 0,849 2 004 0,729 2 518 0,695 3 38 128 500 0,876 1 000 0,797 1 500 0,737 2 004 0,682 4 37 269 200 1,032 300 1,009 400 0,984 Далее производился расчет статического коэффициента трения по формуле [3]: (1) где S1 и S2 - усилия на набегающей и сбегающей ветвях гибкой нити, Н; μ - коэффициент трения; α - угол обхвата нитью барабана, рад. Эксперименты с применением прижимного ролика В ходе экспериментов исследовалось влияние прижимного ролика на тягу фрикционных механизмов. Статический коэффициент трения трибопар, образованных КВИ на поверхности стального барабана, рассчитывался при условии, что КВИ прижаты к барабану прижимным роликом. Задачей являлось исследование зависимости силы натяжения набегающей ветви от угла прижима и силы прижатия для трибопар КВИ - стальной барабан. Методика проведения экспериментов. Методика, описывающая сам процесс проведения экспериментов, полностью совпадает с методикой проведения эксперимента по исследованию статического коэффициента трения. Образцы КВИ исследовались на трех сменных втулках барабана цилиндрического профиля диаметром D0 = 104; 129 и 152 мм (табл. 5). Таблица 5 Характеристики экспериментальных образцов КВИ для экспериментов с прижимным роликом Материал Вид Линейная плотность, ктекс Диаметр d, мм Разрывная нагрузка Tр, H Длина L, м Масса m, г Крутка Полиамид (капрон) ПА Нитка кручёная 420 ктекс 2,2 972,2 3,52 6,7 Z Верёвка кручёная 9,3 ктекс 4,0 3 387,9 3,24 26,1 S Угол обхвата барабана составлял 180°. Для различных углов каждого барабана исследуемого образца КВИ использовалось 3 веса: S2 = 1,964; 3,928 и 5,892 Н. Для каждого S2 на трех точках прижима использовалось три веса прижатия P = 1,964; 2,946 и 3,928 Н. Эксперименты проводились на трех различных углах прижатия: α1 = 120°, α2=135°, α3 = 150°. Точками прижатия являлись точки А1, А2, А3 соответственно (рис. 6, 7). Рис. 6. Точки прижатия ролика на барабане Рис. 7. Экспериментальная установка с углом прижатия α = 120° После серии из 5-ти экспериментов изменялись массы загрузки на сбегающей ветви и массы прижима и эксперимент повторялся. Обработка данных из предыдущих таблиц представляла собой составление сводной таблицы входных данных с рассчитанным отношением S1/S2. В качестве примера приведена табл. 6 для образца материала № 1 на барабане D0 = 104 мм на трех углах прижима с тремя различными S2. Таблица 6 Сводная таблица данных для образца материала № 1 на барабане D0 = 104 мм Образец барабана dн , мм D0, мм αп, град m, г S2, Н mп, г Pп, Н S1max, Н S1max/S2 μ 1 2,2 104 120 200 1,964 200 1,964 3,561 1,813 0,3 300 2,946 3,725 1,897 0,321 400 3,928 3,909 1,990 0,337 400 3,928 200 1,964 6,420 1,634 0,27 300 2,946 6,467 1,646 0,272 400 3,928 6,682 1,701 0,283 600 5,892 200 1,964 9,877 1,676 0,278 300 2,946 10,004 1,698 0,283 400 3,928 10,315 1,751 0,293 135 200 1,964 200 1,964 3,532 1,798 0,302 300 2,946 3,871 1,971 0,334 400 3,928 4,179 2,128 0,36 400 3,928 200 1,964 7,184 1,829 0,308 300 2,946 7,201 1,833 0,309 400 3,928 7,611 1,938 0,328 600 5,892 200 1,964 10,395 1,764 0,296 300 2,946 10,581 1,796 0,302 400 3,928 10,684 1,813 0,305 150 200 1,964 200 1,964 3,506 1,785 0,3 300 2,946 4,257 2,168 0,366 400 3,928 4,761 2,424 0,404 400 3,928 200 1,964 8,163 2,078 0,351 300 2,946 8,240 2,098 0,355 400 3,928 8,571 2,182 0,368 600 5,892 200 1,964 11,494 1,951 0,33 300 2,946 11,623 1,973 0,334 400 3,928 11,815 2,005 0,339 Расчет коэффициента трения производился также по формуле (1). Таким образом, для заклинивающего профиля нами получены зависимости μ = f(S1max/S2, Wф), µ = f(S1/S2, β), позволяющие видеть, что статический коэффициент трения μ растёт с увеличением отношения S1/S2 и уменьшением абсолютной разницы S1 - S2, которая, в свою очередь, представляет собой тягу МТФ (рис. 8). Рис. 8. График зависимости μ = f(S1max/S2) для сухого каната ПА d = 8 мм (Wф = 4 %), находящегося в заклинивающем профиле (β = 31º, 37º, 38º) алюминиевого барабана и (β = 36º) стального барабана: µ - β = 36º, µ2 - β = 31º, µ3 - β = 38º, µ4 - β = 37º При определении зависимости коэффициента трения μ и отношения S1/S2 = f(S1, S2, P, α) от угла прижатия прижимного ролика установлено, что самое большое значение коэффициент трения имеет при α = 150° (рис. 9). Рис. 9. График зависимости S1/S2 от угла α при P = 1,964; 2,946 и 3,928 Н: S2 = 1,964 Н = const. Барабан D = 129 мм, образец материала № 1 Поскольку современная наука о трении исходит из того, что коэффициент трения [4] зависит от многих факторов - природы контактирующих тел, их шероховатости, давления, скорости взаимного перемещения, размера поверхности, продолжительности контакта и др., необходимо продолжить исследования в данной области. Выводы Таким образом, нами получены ранее неизвестные зависимости: - зависимости μ = f(S1max/S2, Wф), µ = f(S1/S2, β) для заклинивающего профиля, позволяющие видеть, что статический коэффициент трения μ растёт с увеличением отношения S1/S2 и уменьшением абсолютной разницы S1 - S2, которая, в свою очередь, представляет собой тягу МТФ; - зависимости коэффициента трения μ и отношения S1/S2 = f(S1, S2, P, α) от угла прижатия прижимного ролика; выявлено, что самое большое значение коэффициент трения имеет при α = 150°. Результаты исследований будут способствовать усовершенствованию промысловых механизмов, в которых используются заклинивающий профиль и барабаны с прижимным роликом.
1. Чичинадзе А. В. Основы трибологии (трение, износ, смазка): учеб. для техн. вузов / А. В. Чичинадзе, Э. Д. Браун, Н. А. Буше, И. А. Буяновский; под общ. ред. А. В. Чичинадзе. М.: Машиностроение, 2001. 664 с.
2. Недоступ А. А. Исследование статического коэффициента трения рыболовных канатно-веревочных изделий на барабане механизма фрикционного типа / А. А. Недоступ, Е. К. Орлов // Трение и износ. 2010. Т. 31, № 4. C. 403-411.
3. Орлов Е. К. Результаты экспериментального исследования нормальной нагрузки при фрикционном взаимодействии орудия рыболовства с тяговым барабаном промыслового механизма / Е. К. Орлов, А. А. Недоступ // Рыбное хозяйство. 2012. № 5. С. 97-101.
4. Крагельский И. В. Основы расчётов на трение и износ / И. В. Крагельский, М. Н. Добычин, В. С. Комбалов. М.: Машиностроение, 1977. С. 444-445.
