ИЗМЕНЕНИЕ ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛООТДАЧИ В СЕЧЕНИИ ТРУБЫ ПРИ КИПЕНИИ ХЛАДАГЕНТА В ИСПАРИТЕЛЯХ СУДОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Аннотация и ключевые слова
Аннотация (русский):
В качестве объекта исследования приведён экспериментальный испаритель, рассматривается модель испарителя с кипением холодильного агента R406а внутри труб. Эксперимент по теплоотдаче выполнен на специальном стенде в гладкой трубе из стали марки 1X18H9T диаметром 0,013 мм, длиной 3,3 м, толщиной стенки 0,5 мм. Исследовано влияние режимов движения двухфазного потока рабочего тела на теплообмен при его кипении как по длине трубы, так и в её сечении, даны сопоставления коэффициентов теплоотдачи. Проведены визуальные наблюдения за структурой потока. Определены четыре режима движения двухфазного потока: эмульсионный, снарядный (пробковый), волновой и расслоенный. Представлено изменение коэффициентов теплоотдачи в верхней, средней и нижней частях сечения трубы в каждом из них, выявлено изменение теплообмена по мере развития режимов. Подтверждено наличие сухой стенки в верхней части трубы в волновом и расслоенном режимах, где отмечена минимальная теплоотдача. Проиллюстрированы графические зависимости изменения коэффициентов теплоотдачи в сечении трубы для различных режимов. Отмечено, что интенсивность теплоотдачи к пару зависит от скорости его движения, а теплоотдача к кипящей жидкости - от двух составляющих: интенсивности кипения и скорости движения жидкости. Сделаны выводы о том, что хладагент поступает в испарители судовых холодильных установок после дросселирования с начальным массовым паросодержанием от 0,1 до 0,15 кг/кг, что соответствует снарядному или волновому режиму; эмульсионный режим возможен только в насосных схемах; протяжённость расслоенного режима с малой интенсивностью теплоотдачи будет наиболее значительной.

Ключевые слова:
теплоотдача, коэффициент теплоотдачи, двухфазный поток, кипение, испаритель
Текст
Текст произведения (PDF): Читать Скачать

Введение Одним из достоинств испарителей с внутритрубным кипением является их малая заправка хладагентом, что особенно важно в судовых установках. Однако в этих аппаратах интенсивность теплоотдачи к хладагенту изменяется по ходу его движения, что связано с изменением гидродинамики потока. Экспериментальное исследование теплоотдачи выполнено на специальном стенде в гладкой трубе из стали марки 1Х18Н9Т диаметром 0,013 мм, длиной 3,3 м и толщиной стенки 0,5 мм. В пяти сечениях по длине трубы установлено по четыре термопары: три на трубе, в верхней, средней и нижней части, и одна в термогильзе для измерения температуры потока. Диапазон изменения режимных параметров: массовая скорость ωρ = 30÷150 кг/(м2·с); температура кипения t0 = 5 ÷ -20 °С; плотность теплового потока q = 1÷10 кВт/м2, что соответствует условиям работы судовых холодильных установок [1]. Для визуальных наблюдений за структурой потока на входе и выходе трубы установлены стеклянные трубки, изготовленные из кварцевого стекла. Рабочее тело - смесевой холодильный агент R406a. Результаты визуальных наблюдений и опытов по кипению хладагента R406a в трубах Участки для наблюдений за потоком позволили выделить следующие режимы движения двухфазного потока при полном выкипании жидкости в конце трубы: эмульсионный, снарядный (пробковый), волновой и расслоенный. При больших значениях массовой скорости - ωρ > 100 кг/(м2·с) - и плотностях теплового потока q > 7 кВт/м2, при неполном выкипании жидкости в конце трубы наблюдались переходный (серповидный) и кольцевой режимы [2]. Интенсивность теплоотдачи к пару зависит от скорости его движения, а теплоотдача к кипящей жидкости - от двух составляющих: интенсивности кипения αкип и скорости движения жидкости αкон. При эмульсионном движении, когда в потоке отмечаются отдельные паровые пузыри, движущиеся со скоростью жидкости, перегрев стенки трубы в верхней, средней и нижней точках по отношению к жидкости одинаков, поскольку теплоотдача здесь определяется в основном скоростью движения, поэтому по всему сечению коэффициенты теплоотдачи в верхней, средней и нижней точках αв, αср, αн - равны. Известно, что отдельные паровые пузыри практически не интенсифицируют теплообмен, поэтому αкип отсутствует. С увеличением массовой скорости ωρ возрастает длина эмульсионного потока, растут и коэффициенты теплоотдачи, с ростом теплового потока q уменьшается длина режима, а с ростом числа центров парообразования также возрастает коэффициент теплоотдачи α. При снарядном режиме в верхней части трубы движутся большие паровые пузыри (пробки) со скоростью несколько большей скорости жидкости, но верх трубы постоянно смочен или перемычками жидкости между пузырями, или плёнкой жидкости в пузыре. Известно, что интенсивность теплоотдачи к испаряющейся пленке очень высока и это приводит к росту αв и уменьшению нагрева стенки в этом месте. В средней части сечения за счёт контакта с быстро движущимися пузырями скорость жидкости несколько больше, чем внизу, поэтому αср > αн; отношение αср и αв к αн представлено на рис. 1 Рис. 1. Отношение α/αн в сечении трубы при снарядном режиме (ωρ = 50 кг/м2; q = 1 кВт/м2; t0 = -10 °C): 1 - начало режима; 2 - конец режима С увеличением массового расхода ωρ протяжённость участка трубы со снарядным режимом увеличивается, и в том же сечении разность температур стенки становится меньше. С увеличением плотности теплового потока q протяжённость снарядного режима сокращается. Он смещается ближе к входу трубы и раньше переходит в волновой. По сравнению с эмульсионным потоком теплоотдача, как локальная, так и средняя, за счёт увеличения скорости становится выше, а перегрев стенки по отношению к температуре жидкости - меньше. В волновом режиме скорость жидкости и особенно пара значительно выше, паровые объёмы больше, чем в снарядном режиме. За волной в верхней части трубы остаётся плёнка жидкости, но, в отличие от снарядного режима, перед следующей волной она успевает испариться, и волна набегает на сухую стенку, происходит частичное «запаривание» верхней части трубы. По мере развития волнового режима эффект «запаривания» возрастает, что приводит к ухудшению теплоотдачи. На рис. 2 приведено соотношение коэффициентов теплоотдачи в одном сечении трубы при различной степени развития волнового движения. Рис. 2. Отношение α/αн в сечении трубы при волновом режиме (ωρ = 100 кг/м2; q = 2 кВт/м2; t0 = -20 °C): 1 - начало режима; 2 - конец режима В начале, когда сухая стенка невелика, за счёт высокой теплоотдачи к испаряющейся плёнке αв > αн. А αср > αн потому, что середина трубы постоянно смочена или волной, или невысыхающей плёнкой. В конце волнового режима, когда число волн, достигающих верхней части трубы, мало, сухая стенка становится больше и за счёт малой теплоотдачи к пару αв значительно уменьшается, в то время как αср и αн растут, что может в среднем компенсировать уменьшение αв. В сравнении со снарядным режимом средняя теплоотдача в потоке несколько выше. При расслоенном режиме (рис. 3) волны не соприкасаются с верхом трубы, а по мере развития режима - и со средней её частью. Рис. 3. Отношение α/αн в сечении трубы при расслоенном режиме (ωρ = 100 кг/м2; q = 10 кВт/м2; t0 = -10 °C): 1 - начало режима; 2 - конец режима Здесь теплообмен значительно хуже, чем в волновом режиме, но теплоотдача αн сначала растёт по мере роста скорости движения донного ручья, однако в хвостовой части трубы скорость ручья снижается из-за уменьшения уровня и трения о стенку трубы, несмотря на возрастающую скорость пара. Заключение В испарители судовых холодильных установок хладагент поступает после дросселирования с начальным массовым паросодержанием Х = 0,1÷0,15 кг/кг, что соответствует снарядному или волновому режиму. Эмульсионный режим может быть только в насосных схемах. Учитывая, что в компрессор не должна попасть жидкость из испарителя, протяжённость расслоенного режима с малой интенсивностью теплоотдачи будет значительной, поэтому коэффициент теплоотдачи α, средний по трубе, в испарителях с внутритрубным кипением будет меньше, чем в затопленных испарителях судовых холодильных установок.
Список литературы

1. Кузьмин А. Ю., Букин В. Г., Минеев Ю. В. Экспериментальное исследование интенсивности теплообмена при движении двухфазового потока внутри горизонтальных труб // Вестн. Астрахан. гос. техн. ун-та. 2005. № 4 (27). С. 692-697.

2. Букин В. Г., Кузьмин А. Ю., Минеев Ю. В. Обобщение экспериментальных данных по пародинамике и теплообмену при вынужденном движении двухфазного потока в трубах // НКТЭ - 2006: материалы докл. Нац. конф. по теплоэнергетике (Казань, 05-08 сентября 2006 г.). Казань: Изд-во КГТУ, 2006. Т. 1. С. 172-175.

3. Букин В. Г., Кузьмин А. Ю., Ежов А. В. Влияние добавки масла на гидродинамику потока при кипении смесевого хладагента в горизонтальной трубе // Низкотемпературные и пищевые технологии в XXI веке: материалы Междунар. науч.-техн. конф. (Санкт-Петербург, 06-07 июня 2011 г.). СПб.: Изд-во СПбГУ ИТМО, 2001. С. 139.