CHANGING INTENSITY OF HEAT TRANSFER IN THE PIPE SECTION DURING REFREGERANT BOILING IN THE EVAPORATORS OF SHIP REFRIGERATING PLANTS
Abstract and keywords
Abstract (English):
The article describes the experimental evaporator as a research object, the evaporator model being given with boiling refrigerant R4O6A inside the pipe. The experiment in heat transfer was performed on a special stand inside a smooth pipe made of 1X18H9T grade steel with a diameter of 0.013 mm, a length of 3.3 m, and a wall thickness of 0.5 mm. There has been studied the influence of the two-phase regimes of the working medium movement on heat exchange where it is boiling both along the length of the pipe and in its section. The comparison between heat transfer coefficients has been given. The visual observations over the flow structure were held. There were determined four regimes of two-phase flow: emulsion, slug, wavy, and stratified. Changing heat transfer coefficients in the upper, medium and bottom parts of the tube section has been shown. Changing of heat transfer was identified in the dependence of developing of the regimes. There has been proved the existence of dry wall in the upper part of the pipe under wave and stratified regimes, where the minimal heat transfer was recorded. Graphic dependences of changing the heat transfer coefficients in the pipe section for various regimes are presented. It has been stated that the intensity of heat transfer to steam depends on the speed of its movement, and the heat transfer to a boiling liquid depends on two components: boiling intensity and speed of the liquid movement. It has been inferred that the refrigerant enters the evaporators of the ship refrigeration units after throttling with initial mass of steam content from 0.1 to 0.15 kg/kg, which corresponds to the projectile or wave mode; emulsion mode is possible only in pumping circuits; the length of the stratified regime with low heat transfer intensity will be the most significant.

Keywords:
heat transfer, heat transfer coefficient, two-phase flow, boiling, evaporator
Text
Publication text (PDF): Read Download

Введение Одним из достоинств испарителей с внутритрубным кипением является их малая заправка хладагентом, что особенно важно в судовых установках. Однако в этих аппаратах интенсивность теплоотдачи к хладагенту изменяется по ходу его движения, что связано с изменением гидродинамики потока. Экспериментальное исследование теплоотдачи выполнено на специальном стенде в гладкой трубе из стали марки 1Х18Н9Т диаметром 0,013 мм, длиной 3,3 м и толщиной стенки 0,5 мм. В пяти сечениях по длине трубы установлено по четыре термопары: три на трубе, в верхней, средней и нижней части, и одна в термогильзе для измерения температуры потока. Диапазон изменения режимных параметров: массовая скорость ωρ = 30÷150 кг/(м2·с); температура кипения t0 = 5 ÷ -20 °С; плотность теплового потока q = 1÷10 кВт/м2, что соответствует условиям работы судовых холодильных установок [1]. Для визуальных наблюдений за структурой потока на входе и выходе трубы установлены стеклянные трубки, изготовленные из кварцевого стекла. Рабочее тело - смесевой холодильный агент R406a. Результаты визуальных наблюдений и опытов по кипению хладагента R406a в трубах Участки для наблюдений за потоком позволили выделить следующие режимы движения двухфазного потока при полном выкипании жидкости в конце трубы: эмульсионный, снарядный (пробковый), волновой и расслоенный. При больших значениях массовой скорости - ωρ > 100 кг/(м2·с) - и плотностях теплового потока q > 7 кВт/м2, при неполном выкипании жидкости в конце трубы наблюдались переходный (серповидный) и кольцевой режимы [2]. Интенсивность теплоотдачи к пару зависит от скорости его движения, а теплоотдача к кипящей жидкости - от двух составляющих: интенсивности кипения αкип и скорости движения жидкости αкон. При эмульсионном движении, когда в потоке отмечаются отдельные паровые пузыри, движущиеся со скоростью жидкости, перегрев стенки трубы в верхней, средней и нижней точках по отношению к жидкости одинаков, поскольку теплоотдача здесь определяется в основном скоростью движения, поэтому по всему сечению коэффициенты теплоотдачи в верхней, средней и нижней точках αв, αср, αн - равны. Известно, что отдельные паровые пузыри практически не интенсифицируют теплообмен, поэтому αкип отсутствует. С увеличением массовой скорости ωρ возрастает длина эмульсионного потока, растут и коэффициенты теплоотдачи, с ростом теплового потока q уменьшается длина режима, а с ростом числа центров парообразования также возрастает коэффициент теплоотдачи α. При снарядном режиме в верхней части трубы движутся большие паровые пузыри (пробки) со скоростью несколько большей скорости жидкости, но верх трубы постоянно смочен или перемычками жидкости между пузырями, или плёнкой жидкости в пузыре. Известно, что интенсивность теплоотдачи к испаряющейся пленке очень высока и это приводит к росту αв и уменьшению нагрева стенки в этом месте. В средней части сечения за счёт контакта с быстро движущимися пузырями скорость жидкости несколько больше, чем внизу, поэтому αср > αн; отношение αср и αв к αн представлено на рис. 1 Рис. 1. Отношение α/αн в сечении трубы при снарядном режиме (ωρ = 50 кг/м2; q = 1 кВт/м2; t0 = -10 °C): 1 - начало режима; 2 - конец режима С увеличением массового расхода ωρ протяжённость участка трубы со снарядным режимом увеличивается, и в том же сечении разность температур стенки становится меньше. С увеличением плотности теплового потока q протяжённость снарядного режима сокращается. Он смещается ближе к входу трубы и раньше переходит в волновой. По сравнению с эмульсионным потоком теплоотдача, как локальная, так и средняя, за счёт увеличения скорости становится выше, а перегрев стенки по отношению к температуре жидкости - меньше. В волновом режиме скорость жидкости и особенно пара значительно выше, паровые объёмы больше, чем в снарядном режиме. За волной в верхней части трубы остаётся плёнка жидкости, но, в отличие от снарядного режима, перед следующей волной она успевает испариться, и волна набегает на сухую стенку, происходит частичное «запаривание» верхней части трубы. По мере развития волнового режима эффект «запаривания» возрастает, что приводит к ухудшению теплоотдачи. На рис. 2 приведено соотношение коэффициентов теплоотдачи в одном сечении трубы при различной степени развития волнового движения. Рис. 2. Отношение α/αн в сечении трубы при волновом режиме (ωρ = 100 кг/м2; q = 2 кВт/м2; t0 = -20 °C): 1 - начало режима; 2 - конец режима В начале, когда сухая стенка невелика, за счёт высокой теплоотдачи к испаряющейся плёнке αв > αн. А αср > αн потому, что середина трубы постоянно смочена или волной, или невысыхающей плёнкой. В конце волнового режима, когда число волн, достигающих верхней части трубы, мало, сухая стенка становится больше и за счёт малой теплоотдачи к пару αв значительно уменьшается, в то время как αср и αн растут, что может в среднем компенсировать уменьшение αв. В сравнении со снарядным режимом средняя теплоотдача в потоке несколько выше. При расслоенном режиме (рис. 3) волны не соприкасаются с верхом трубы, а по мере развития режима - и со средней её частью. Рис. 3. Отношение α/αн в сечении трубы при расслоенном режиме (ωρ = 100 кг/м2; q = 10 кВт/м2; t0 = -10 °C): 1 - начало режима; 2 - конец режима Здесь теплообмен значительно хуже, чем в волновом режиме, но теплоотдача αн сначала растёт по мере роста скорости движения донного ручья, однако в хвостовой части трубы скорость ручья снижается из-за уменьшения уровня и трения о стенку трубы, несмотря на возрастающую скорость пара. Заключение В испарители судовых холодильных установок хладагент поступает после дросселирования с начальным массовым паросодержанием Х = 0,1÷0,15 кг/кг, что соответствует снарядному или волновому режиму. Эмульсионный режим может быть только в насосных схемах. Учитывая, что в компрессор не должна попасть жидкость из испарителя, протяжённость расслоенного режима с малой интенсивностью теплоотдачи будет значительной, поэтому коэффициент теплоотдачи α, средний по трубе, в испарителях с внутритрубным кипением будет меньше, чем в затопленных испарителях судовых холодильных установок.
References

1. Kuz'min A. Yu., Bukin V. G., Mineev Yu. V. Eksperimental'noe issledovanie intensivnosti teploobmena pri dvizhenii dvuhfazovogo potoka vnutri gorizontal'nyh trub // Vestn. Astrahan. gos. tehn. un-ta. 2005. № 4 (27). S. 692-697.

2. Bukin V. G., Kuz'min A. Yu., Mineev Yu. V. Obobschenie eksperimental'nyh dannyh po parodinamike i teploobmenu pri vynuzhdennom dvizhenii dvuhfaznogo potoka v trubah // NKTE - 2006: materialy dokl. Nac. konf. po teploenergetike (Kazan', 05-08 sentyabrya 2006 g.). Kazan': Izd-vo KGTU, 2006. T. 1. S. 172-175.

3. Bukin V. G., Kuz'min A. Yu., Ezhov A. V. Vliyanie dobavki masla na gidrodinamiku potoka pri kipenii smesevogo hladagenta v gorizontal'noy trube // Nizkotemperaturnye i pischevye tehnologii v XXI veke: materialy Mezhdunar. nauch.-tehn. konf. (Sankt-Peterburg, 06-07 iyunya 2011 g.). SPb.: Izd-vo SPbGU ITMO, 2001. S. 139.