THERMAL PROCESSING OF OIL AND GAS RESIDUES IN THE HYDROGEN SERVICE
Rubrics: TECHNICAL SCIENCES
Authors:
1.
"Gazprom dobycha Astrakhan" LLC, Engineering & Technical Centre
2.
Astrakhan State Technical University
Type:
Article
Pages:
from 32
to 40
Status:
Published
Received:
10.04.2015
Accepted:
15.04.2015
Published:
15.04.2015
Subject area:
UDK 665.6
GRNTI 20.01 Общие вопросы информатики
GRNTI 26.03 Общественно-политическая мысль
GRNTI 43.01 Общие вопросы естественных и точных наук
GRNTI 44.01 Общие вопросы энергетики
GRNTI 45.01 Общие вопросы электротехники
GRNTI 50.01 Общие вопросы автоматики и вычислительной техники
GRNTI 62.01 Общие вопросы биотехнологии
GRNTI 69.01 Общие вопросы рыбного хозяйства
GRNTI 70.01 Общие вопросы водного хозяйства
GRNTI 73.34 Водный транспорт
GRNTI 20.01 Общие вопросы информатики
GRNTI 26.03 Общественно-политическая мысль
GRNTI 43.01 Общие вопросы естественных и точных наук
GRNTI 44.01 Общие вопросы энергетики
GRNTI 45.01 Общие вопросы электротехники
GRNTI 50.01 Общие вопросы автоматики и вычислительной техники
GRNTI 62.01 Общие вопросы биотехнологии
GRNTI 69.01 Общие вопросы рыбного хозяйства
GRNTI 70.01 Общие вопросы водного хозяйства
GRNTI 73.34 Водный транспорт
Language:
Russian
Keywords:
thermal processes, viscosity breaking, hydrovisbreaking, hydrogen, hydrogen gas, mazut, tar, catalytic additives, hydrogen donors, low activity catalysts
Abstract (English):
Technology of the processes of thermal processing of hydrocarbon residues in the hydrogen or hydrogen-containing gas service are conventionally divided into non-catalytic hydrovisbreaking, hydrovisbreaking using solid adsorbents and (or) catalytic additives, visbreaking with the use of hydrogen donors and catalyst hydrovisbreaking. Non-catalytic hydrovisbreaking is used both for refining heavy hydrocarbon residues and for obtaining additional quantities of refined feedstock of catalytic cracking and/or hydrocracking. Hydrovisbreaking using solid adsorbents and (or) catalytic additives and visbreaking with the use of hydrogen donors are useful for improving the quality of the produced petroleum products and reducing the formation of coke in the implementation process. Catalytic hydrovisbreaking is necessary in the processing of relatively light hydrocarbon residues such as, for example, condensate fuel oil. They, as a rule, virtually do not have any organometallic compounds that contain atoms of nickel, cobalt and other catalytically active elements and contributing to the reactions of the hydrogen cracking that leads to the low degree of desulfurization of the raw materials (no more than 15-20 %). Therefore, the hydrovisbreaking of sulfur condensate residues is proposed to be carried out in the presence of catalysts demonstrating relatively low catalytic activity, especially in the cracking reactions, but partially compensating for the absence of catalytically active organometallic compounds in the feedstock. The analysis of the results of the research and critical analysis of the literature proved that the use of hydrogen (hydrogen gas) or hydrogen ions allows in general to intensify considerably the thermal processing of heavy oil and condensate residues, to raise their efficiency and increase the quality of petroleum products.
Technology of the processes of thermal processing of hydrocarbon residues in the hydrogen or hydrogen-containing gas service are conventionally divided into non-catalytic hydrovisbreaking, hydrovisbreaking using solid adsorbents and (or) catalytic additives, visbreaking with the use of hydrogen donors and catalyst hydrovisbreaking. Non-catalytic hydrovisbreaking is used both for refining heavy hydrocarbon residues and for obtaining additional quantities of refined feedstock of catalytic cracking and/or hydrocracking. Hydrovisbreaking using solid adsorbents and (or) catalytic additives and visbreaking with the use of hydrogen donors are useful for improving the quality of the produced petroleum products and reducing the formation of coke in the implementation process. Catalytic hydrovisbreaking is necessary in the processing of relatively light hydrocarbon residues such as, for example, condensate fuel oil. They, as a rule, virtually do not have any organometallic compounds that contain atoms of nickel, cobalt and other catalytically active elements and contributing to the reactions of the hydrogen cracking that leads to the low degree of desulfurization of the raw materials (no more than 15-20 %). Therefore, the hydrovisbreaking of sulfur condensate residues is proposed to be carried out in the presence of catalysts demonstrating relatively low catalytic activity, especially in the cracking reactions, but partially compensating for the absence of catalytically active organometallic compounds in the feedstock. The analysis of the results of the research and critical analysis of the literature proved that the use of hydrogen (hydrogen gas) or hydrogen ions allows in general to intensify considerably the thermal processing of heavy oil and condensate residues, to raise their efficiency and increase the quality of petroleum products.
Keywords:
thermal processes, viscosity breaking, hydrovisbreaking, hydrogen, hydrogen gas, mazut, tar, catalytic additives, hydrogen donors, low activity catalysts
thermal processes, viscosity breaking, hydrovisbreaking, hydrogen, hydrogen gas, mazut, tar, catalytic additives, hydrogen donors, low activity catalysts
Введение Наиболее экономичным и привлекательным решением с точки зрения качества получаемой продукции является термическая переработка нефтяных и газоконденсатных остатков в среде водорода или водородсодержащего газа. В отличие от висбрекинга при гидровисбрекинге за счет насыщения водородом радикалов, образующихся при термодеструкции, удается снизить скорость вторичных реакций уплотнения и достичь большей степени конверсии исходного сырья и меньшего коксообразования. Первоначально подобный процесс разрабатывался только для переработки тяжёлых нефтяных остатков с большим содержанием асфальтенов, смол, металлов и других коксообразующих компонентов, но может быть применён и для переработки газоконденсатных остатков с учётом их особенностей. Способы термической переработки углеводородных остатков в среде водорода В настоящее время технологии процессов термической переработки углеводородных остатков в среде водорода (водородсодержащего газа) условно разделяются на следующие разновидности: - мягкий термический крекинг в среде водорода или водородсодержащего газа (некаталитический гидровисбрекинг); - гидровисбрекинг с использованием твёрдых адсорбентов и (или) каталитических добавок; - висбрекинг с использованием доноров водорода; - каталитический гидровисбрекинг. Некаталитический гидровисбрекинг. Некаталитический гидровисбрекинг имеет сходство как с висбрекингом, так и с каталитическим гидрокрекингом и осуществляется без катализатора с рециркуляцией водородсодержащего газа (водорода) при примерно тех же значениях температуры и времени контакта, что и гидрокрекинг. В отличие от висбрекинга при гидровисбрекинге глубина превращения сырья может достигать 90 % и степень обессеривания 50 %, но при этом уменьшается закоксовывание реакционного оборудования. Технологическая схема процесса подобна технологической схеме обычного висбрекинга, но имеет узлы ввода, смешения и сепарации водородсодержащего газа (водорода). Процесс проводится без значительного коксообразования только при высоком давлении, поскольку при этом увеличиваются растворимость водорода в нефтяных остатках и скорость реакций гидровисбрекинга. Типичный диапазон рабочих температур процесса - 450-550 °С, давления - 2-10 МПа и кратности циркуляции водородсодержащего газа - от 100 до 1000 нм3/м3 сырья, но может иметь и большие значения. Так, например, процесс гидровисбрекинга гудрона, разработанный фирмой «Лурги» и испытанный на пилотной установке, осуществлялся при температуре 380-420 °С и давлении 12-15 МПа, а степень превращения гудрона составляла 60-66 % мас. В Институте проблем нефтехимпереработки Академии наук Республики Башкортостан разработан отечественный вариант гидровисбрекинга. Согласно результатам исследований на гудроне западносибирской нефти, проведенных на пилотной установке, процесс целесообразно проводить при следующих оптимальных значениях технологических параметров: температура - 500 °С, давление - 5 МПа, кратность циркуляции водорода - 750 нм3/м3 сырья и объёмная скорость подачи сырья - 0,3 ч-1. Выход продуктов составил, % мас.: газа - 11,0; бензина - 6,3; лёгкого газойля (160-340 °С) - 25,2 и остатка выше 340 °С - 53,5. Потребление водорода составило приблизительно 1,0 % мас. Остаток гидровисбрекинга содержал 1,2 % мас. общей серы (в исходном гудроне - 2,3 % мас.) и мог использоваться как котельное топливо марки М-100 [1, 2]. Как установлено в [3], сравнительно высокая степень обессеривания в процессе гидровисбрекинга объясняется высокой концентрацией водорода и продувкой им реакционной массы при наличии в нефтяном остаточном сырье металлоорганических соединений в виде мыл и металлопорфиринов [4] (особенно содержащих атомы никеля, кобальта и др.), являющихся катализаторами гидрогенолиза. Эти соединения способствуют развитию реакций гидрогенолиза при некоторой блокировке реакций уплотнения и в конечном итоге обеспечивают, помимо повышенной степени обессеривания, повышенный выход углеводородного газа и бензина в процессе гидровисбрекинга. Этот постулат подтверждён экспериментальными данными. Так, при сравнении результатов гидровисбрекинга полугудронов различных нефтей установлено различие в глубине обессеривания, обусловленное содержанием металлов в исходном сырье: в арланском полугудроне содержание никеля на единицу массы серы составляло 1,2·10-3, а в западносибирском - 2,1·10-3, т. е. в 1,75 раза больше. При гидровисбрекинге глубина обессеривания западносибирского полугудрона получилась приблизительно в два раза больше, чем глубина обессеривания арланского полугудрона. Между соотношением никель : сера в сырье и глубиной обессеривания жидких продуктов гидровисбрекинга существует явная корреляция [5, 6]. Процесс может использоваться, помимо облагораживания и улучшения эксплуатационных характеристик котельных топлив, и для получения вторичного сырья каталитического крекинга или гидрокрекинга. Так, в [7] приведены результаты экспериментальных исследований процесса гидровисбрекинга мазута и гудрона западносибирской нефтесмеси на проточной пилотной установке с реакционной камерой, заполненной инертной кварцевой крошкой. Первоначально исходным сырьем являлся мазут, основные показатели качества которого приведены в табл. 1. В этой же таблице приведены усреднённые показатели технологического режима опытов, выход и основные показатели качества продуктов. Из табл. 1 следует, что в процессе гидровисбрекинга растёт выход фракции 350-540 °С на 2,6-3,8 % мас. и при этом образуется до 7,0-12,3 % мас. дизельного топлива. Однако необходимо заметить, что в опыте 6 при температуре 460 °С и времени реакции 60 минут глубина конверсии превышает оптимальный максимум и резко возрастает количество углеводородного газа, бензина и дизельного топлива при одновременном уменьшении количества вакуумного дистиллята. Наиболее рациональным является режим гидровисбрекинга при температуре 430-440 °С со временем реакции до 40-45 минут. В суммарном продукте гидровисбрекинга примерно в 2-3 раза снижается вязкость по сравнению с мазутом, незначительно падает содержание общей серы, вакуумный дистиллят (фракция 350-540 °С) имеет небольшую коксуемость. Таблица 1 Усредненные показатели процесса гидровисбрекинга мазута Показатель Мазут Опыты 1 2 3 4 5 6 Технологический режим Температура, °С Давление, МПа Кратность подачи водорода, нл/л Время реакции, мин - - - - 420 5,0 600 40 430 5,2 600 36 430 5,2 600 60 450 4,8 600 40 460 5,2 600 36 460 5,2 600 60 Выход продуктов, % мас. Углеводородный газ до С4 вкл. Бензин (фр. С5-200 °С) Дизельное топливо (фр. 200-350 °С) Вакуумный дистиллят (фр. 350-540 °С) Гудрон (фр. выше 540 °С) - - 3,5 46,0 50,5 1,3 0,3 10,6 49,8 38,0 1,6 0,6 11,9 49,5 36,4 4,1 3,1 13,2 49,1 30,5 3,4 2,4 15,2 48,6 30,4 3,3 2,3 15,8 49,4 29,2 7,8 6,8 21,3 43,0 21,1 Показатели качества мазута и суммарного продукта его конверсии Вязкость условная при температуре 80 °С, ВУ Коксуемость, % мас.* Содержание серы, % мас.** 12,2 6,7 2,0 11,1 7,5 1,9 10,9 7,8 1,9 5,5 7,8 1,85 4,8 7,8 1,83 2,9 6,6 1,9 1,9 7,4 1,7 * В том числе: фр. 350-540 °С - 0,35-0,45 % мас., остатка выше 540 °С - 21,0-25,0 % мас. ** В том числе: во фр. н. к. - 350 °С - 1,05-1,20 % мас., во фр. 350-540 °С - 1,70-1,72 % мас., в остатке выше 540 °С - 2,20-2,40 % мас. Однако процесс гидровисбрекинга мазута без его предварительной глубоковакуумной перегонки, несмотря на кажущуюся простоту такого пути увеличения ресурсов сырья каталитического крекинга или гидрокрекинга, характеризуется рядом существенных недостатков: - содержащееся в мазуте сырье каталитического крекинга (гидрокрекинга) подвергается воздействию высоких температур, что даже в присутствии водорода приводит к его термодеструкции и ухудшению показателей последующего процесса гидроочистки; - большие тепловые затраты на процесс из-за нагрева до высоких температур всего потока мазута и теплоёмкого водородсодержащего газа; - большие мощности и габариты высокотемпературных аппаратов - реакционной печи, выносной реакционной камеры и горячего испарителя высокого давления. Эти недостатки устраняются, если гидровисбрекингу подвергать не мазут, а гудрон. Экспериментальные исследования процесса гидровисбрекинга гудрона западносибирской нефтесмеси проводили на той же установке и по той же методике, что и опыты по гидровисбрекингу мазута [7]. Давление в системе составляло 5,0-5,2 МПа, температура процесса - 420-460 °С, кратность подачи водорода - 600 нл/л сырья и время реакции - 35-40 мин. Гудрон при температуре 20 °С имел плотность 966,8 кг/м3, коксуемость по Конрадсону - 18,1 % мас. и кинематическую вязкость при температуре 100 °С - 43,6 мм2/с. Суммарный выход фракций, выкипающих до 500 °С и поступающих затем на гидроочистку и каталитический крекинг (гидрокрекинг), составил по результатам опытов 15-20 % мас. на исходный гудрон. В табл. 2 приведены данные по процессам гидровисбрекинга мазута и гудрона, полученные экспериментальным и расчётным путем. Из табл. 2 следует, что гидровисбрекинг гудрона позволяет увеличить суммарный выход негидроочищенного сырья каталитического крекинга (прямогонный вакуумный дистиллят и продукты гидровисбрекинга, выкипающие до 500 °С на 13,1 % отн. Таблица 2 Сравнительные показатели процессов гидровисбрекинга мазута и гудрона Показатель Гидровисбрекинг мазута гудрона Количество, % мас. на мазут: прямогонного вакуумного дистиллята сырья процесса гидровисбрекинга водородсодержащего газа на смешение с сырьем продуктов гидровисбрекинга - сырья гидроочистки и каталитического крекинга суммарно негидроочищенного сырья каталитического крекинга (гидрокрекинга) - 100,0 4,2 63,6 63,6 49,8 44,7 3,0 22,1 71,9 Температура в реакционной камере, °С 440 430 Давление в системе, МПа 5,2 5,2 Кратность подачи водородсодержащего газа, нм3/м3 сырья 700 700 Время реакции, мин 40 35 Коксуемость жидких продуктов гидровисбрекинга, % мас. 7,8 7,6 Содержание во фр. 350-540 °С: общей серы, % мас. металлов, мг/кг 0,40 1,0 0,39 1,0 На основании этого положительного эффекта была разработана комбинированная технология получения сырья каталитического крекинга (гидрокрекинга), включающая в себя взаимосвязанные процессы вакуумной перегонки мазута, гидровисбрекинга гудрона с вакуумной перегонкой жидкого остатка этого процесса и гидроочистки сырья крекинга, состоящего из прямогонного вакуумного дистиллята и продуктов гидровисбрекинга, выкипающих до 500 °С [8]. Отличительными особенностями принципиальной схемы получения сырья каталитического крекинга (гидрокрекинга) по этой технологии являются: - повторное использование водородсодержащего газа, подаваемого в процесс гидровисбрекинга гудрона, при гидроочистке сырья каталитического крекинга (гидрокрекинга); - испарение под вакуумом (остаточное давление - 5-10 кПа) жидкого остатка гидровисбрекинга с получением дополнительного количества фракций, выкипающих до 500-540 °С. Такая взаимосвязь установок позволяет, помимо увеличения отбора сырья каталитического крекинга (гидрокрекинга), сократить суммарный объём водородсодержащего газа, циркулирующего в системах установок, и, как следствие этого, уменьшить, как показывают расчёты, энергетические затраты и капитальные вложения примерно на 10,5 %. Гидровисбрекинг с использованием твёрдых адсорбентов и (или) каталитических добавок. Для уменьшения коксообразования и повышения качества получаемых продуктов и технико-экономических показателей процесса гидровисбрекинга в целом, на зарубежных установках предлагается в тяжёлое углеводородное сырье, помимо водорода, предварительно вводить твёрдый адсорбент (уголь или отработанный катализатор). Образующийся в процессе кокс оседает на частицах адсорбента и выносится вместе с жидким потоком, в результате чего реакционное оборудование закоксовывается в значительно меньшей степени. Так, например, в процессе «Канмет», разработанном в Канаде, в качестве адсорбента используется добавка размолотого угля, пропитанного сульфатом железа, вводимая в сырье в количестве 0,5-5,0 % мас. В результате осуществления процесса достигнуты степень обессеривания исходного сырья в 60 % и снижение остаточного содержания металлов в тяжёлых фракциях полученного продукта до 0,005 % мас., при этом расход водорода составил 2 % мас. на сырьё. Фирмой «Феба Ойл» разработан процесс «Феба-Комби-крекинг», на первой ступени которого сырьё также подвергается жидкофазному гидрированию в присутствии одноразового порошкообразного катализатора. Последующее каталитическое гидрирование на второй ступени первичных продуктов конверсии в реакторе с неподвижным слоем катализатора позволяет получать гидроочищенные дистилляты и гидрированный остаток, который соответствует по качеству нефтяным спекающимся добавкам. Японскими специалистами для переработки в среде водородсодержащего газа тяжёлых остатков был использован отработанный измельчённый катализатор гидрообессеривания в количестве 3,37 % мас. на сырье. При температуре 450 °С и давлении 3-10 МПа глубина обессеривания составила 75 %. В Институте горючих ископаемых РАН предложен перспективный процесс производства компонентов моторных топлив из нефтяных остатков - процесс термохимической переработки мазутов и гудронов в присутствии горючих сланцев. Его отличительной особенностью является использование уникальных свойств сапропелитовых горючих ископаемых (прибалтийские сланцы, сернистые сланцы Поволжья, кузбасский сапромиксит, дальневосточные сапропелиты), являющихся донорами водорода и выступающих как генераторы радикалов и частично - как катализаторы крекинга. При нагревании горючего сланца до температуры 390-440 °С при давлении 3-8 МПа протекают процессы ожижения и распада органической массы сланца с образованием радикалов и продуктов, обладающих донорно-водородными свойствами (гидропроизводные конденсированных ароматических и гетероароматических углеводородов и циклические спирты), а минеральная часть сланца, состоящая в основном из алюмосиликатов и соединений железа, оказывает каталитическое воздействие. Установлено, что оптимальными параметрами процесса являются: температура - 415-425 °С, давление - 3-6 МПа, количество сланцевой добавки - 10-13 % мас. на сырье, время изотермической выдержки - 60 мин. При этом достигается выход светлых нефтепродуктов 50-60 % мас. и высококачественного вакуумного дистиллята (сырья каталитического крекинга) 15-20 % мас. [9]. Следует отметить, что в отличие от известных термодеструктивных процессов (термокрекинг, висбрекинг и др.) в разработанной технологии закоксовывания аппаратуры не происходит, т. к. проявляется еще одна функциональная особенность сланцевой добавки - вынос образующегося кокса. Органоминеральные добавки (горючие сланцы, сапропелиты, сапромикситы) для проведения процессов висбрекинга или гидровисбрекинга тяжёлых нефтяных остатков предложено использовать и в [10, 11], но при этом для измельчения добавок и их смешения и гомогенизации с сырьём применяют специальный метод - механохимическую дезинтеграцию реакционной среды (электромагнитный вихревой слой ферромагнитных элементов). Такая технология позволяет увеличить выход и повысить качество получаемых в процессе нефтепродуктов. Существует также разновидность двухступенчатого гидровисбрекинга с использованием на первой ступени стационарного слоя твёрдого непромотированного неорганического огнеупорного материала (оксиды алюминия, кремния и магния, фосфат алюминия, алюмосиликат, силикат, алюминат), предназначенного для понижения содержания коксообразующих компонентов в сырье, и на второй ступени - собственно гидровисбрекинга [12]. Для увеличения деметаллизации тяжёлых нефтяных остатков с целью их использования в качестве сырья каталитического крекинга может быть применена технология, по которой гидровисбрекинг проводят в жидкой фазе в смеси с водородсодержащим газом, причём эта смесь содержит частицы катализатора. Катализатор образуется при разложении катализаторного раствора металлосодержащего соединения, растворимого или диспергированного в сырье [13]. Несмотря на очевидные достоинства перечисленных процессов, необходимо отметить следующее: введение твёрдых адсорбентов или катализаторов требует дооборудования установки блоком предварительной подготовки адсорбента (катализатора) и, самое главное, стабильного обеспечения установки большим количеством адсорбционных материалов или отработанных катализаторов, что затрудняет промышленное внедрение этих процессов. Висбрекинг с использованием доноров водорода. Для снижения вязкости тяжёлых нефтяных остатков возможно проведение процесса висбрекинга с использованием вместо водородсодержащего газа доноров водорода. Так, в [14] предложена технология, по которой нефтяной остаток обрабатывают в течение 250-2500 секунд при температуре 427 °С в присутствии высокоароматизированного растворителя - донора водорода. Растворитель - донор водорода выделяют из жидких продуктов пиролиза углеводородного сырья (например, бензина). Растворитель - донор водорода содержит более 90 % ароматических соединений, из которых не менее 40 % составляют гидроароматические соединения. С целью снижения вязкости и повышения стабильности котельного топлива в [15] предложен процесс висбрекинга нефтяных остатков в присутствии 0,001-0,050 % добавки - ацетона, диэтилкетона или нитробензола, являющихся полярными соединениями. Добавку вводят в сырье процесса порционно при достижении следующих характерных значений температуры: 1) фазового перехода сырья из структурированного состояния в молекулярное; 2) начала деструкции асфальтенов; 3) начала распада ядер асфальтенов. Эксперименты показали, что применение ацетона позволяет понизить вязкость котельного топлива с 16,4 до 11,3 °ВУ и повысить его стабильность с 2,1 до 2,5 пунктов. Каталитический гидровисбрекинг. Технология гидровисбрекинга может быть применена и для газоконденсатных остатков, но с учетом специфических особенностей этого вида сырья. Газоконденсатные остатки, в отличие от аналогичного нефтяного сырья, характеризуются, с одной стороны, невысокой коксуемостью, сравнительно лёгким фракционным составом и незначительным содержанием асфальтосмолистых веществ, смол и тяжёлых металлов [16]. Это позволяет перерабатывать газоконденсатные остатки без применения специальных технологических приёмов и участия агентов, способствующих непрерывному удалению кокса. С другой стороны, в газоконденсатных остатках, как правило, отсутствуют металлоорганические соединения, способствующие реакциям гидрогенолиза, что приводит к значительному снижению степени обессеривания сырья [17-19]. Для определения технологических особенностей и принципов применения некаталитического гидровисбрекинга для переработки сернистых газоконденсатных остатков, в частности мазута Астраханского газоконденсатного месторождения, были проведены исследования этого процесса на проточной пилотной установке непрерывного действия [17]. Содержание общей серы в этом мазуте составляет 2,9-3,0 % мас. Исследования проводились при следующих технологических режимах: температура - 420-500 °С, давление - 2,0-4,0 МПа, кратность подачи водорода - 250-500 нл/л сырья, время пребывания сырья в реакционной зоне - 0,7-2,0 ч. В результате исследований было установлено, что глубина обессеривания газоконденсатного мазута не превысила 15,0 %. Такая низкая глубина обессеривания объясняется двумя причинами: - низкой реакционной способностью серосодержащих соединений мазута, представленных наиболее трудноудаляемыми классами сераорганических соединений - производными бензотиофена, дибензотиофена и бензонафтотиофена; - отсутствием в исходном газоконденсатном мазуте металлоорганических соединений, содержащих атомы никеля, кобальт и другие каталитически активные элементы. По результатам исследований предложено процесс гидровисбрекинга сернистых газоконденсатных остатков проводить в присутствии катализаторов, проявляющих сравнительно низкую каталитическую активность, особенно в реакциях крекинга. Низкая активность позволяет избежать чрезмерной деструкции тяжелых углеводородов, увеличить выход целевого продукта гидровисбрекинга - котельного топлива и уменьшить коксообразование. Эти катализаторы должны быть пористыми, обладать большими свободным объёмом и размерами частиц и высокой механической прочностью. Большие свободный объём и размеры частиц определённой формы образуют большие объёмы пустот, в которых происходит аккумулирование коксовых отложений и других нежелательных примесей из сырья процесса. Примером являются катализаторы, основные характеристики которых приведены в табл. 3. Таблица 3 Основные характеристики низкоактивных катализаторов Показатель Марки катализаторов Производство Новокуйбышевского завода катализаторов Производство фирмы «Хальдор Топсе» НКЮ-500 НКЮ-501 ТК-10 ТК-711 ТК-551 Форма частиц Кольца Рашига Цилиндры Таблетки с 7-ю сквозными аксиальными отверстиями и выпуклыми краями Кольца Кольца Химический состав NiO и CoO в сумме - не менее 1,0 %; МоО3 - не менее 4,0 % NiO - не менее 1,5-2,5 %; МоО3 - не менее 6,0-7,0 % MgAl2O4 NiO - не менее 2,0 %; МоО3 - не менее 6,0 % NiO - не менее 3,5 %; МоО3 - не менее 14,3 % Насыпная плотность при загрузке рукавом, кг/м3 500-800 600-800 800 500 500 Прочность на раздавливание, кг/мм: по радиальной по образующей - - - - 2 - - > 0,5 - > 0,5 Индекс прочности, кг/мм, не менее - 2,4 - - - Потери на истирание, % мас., не более - 0,5 - 3,0 3,0 Удельная поверхность, м2/г, не менее 50 50 - 135 185 Размеры, мм: внешний диаметр высота внутренний диаметр отверстий 15 15 6 3-4 - - 16 или 20 11 или 13 3,4 или 4,3 4,8 - - 2,4 - - Экономические и сопутствующие факторы, связанные с переработкой тяжёлых нефтяных и других углеводородных остатков, стимулируют появление новых технологий. Так, в США усовершенствован процесс гидроконверсии тяжёлых углеводородных остатков, имеющих коксуемость по Конрадсону 8-30 % мас. [20]. Процесс заключается в переработке исходного тяжёлого углеводородного остатка в зоне гидровисбрекинга в присутствии низкокислотного цеолитного катализатора и в последующем фракционировании гидрогенизата с получением дистиллятов и остатка, выкипающего выше 535-540 °С и кинематическая вязкость которого при температуре 38 °С находится в пределах 30-60 мм2/с. Температура в зоне гидровисбрекинга составляет 343-454 °С, давление - 1,4-13,8 МПа, время пребывания сырья - 0,2-10 ч. Катализатор, расположенный в зоне гидровисбрекинга, состоит: - из кристаллического цеолита с низкой кислотностью (соотношение кремния и алюминия - более 12,0, кислотная активность - менее 10 по α-шкале); - из гидрирующих металлических компонентов. В ионообменных центрах катализатора находятся катионы щелочных металлов. В Институте проблем переработки углеводородов и Институте катализа им. Г. К. Борескова (Сибирское отделение РАН) предложена технология снижения вязкости мазута путём его каталитического гидровисбрекинга в присутствии катализатора при температуре 300-600 °С, времени контакта мазута с катализатором 0,5-2,0 ч, давлении 4-6 МПа, кратности подачи водорода - 178-889 нм3/м3 мазута. В процессе используют катализатор, нанесённый на носитель с регулярной пространственной структурой макропор, при этом в качестве носителя катализатор содержит оксид алюминия, полученный с помощью темплатного синтеза, а в качестве активного компонента - соединения кобальта и молибдена [21]. Исследования показали, что эта технология позволяет получать из топочного мазута М-100 мазуты, кинематическая вязкость которых может быть снижена до значений, установленных ГОСТ 10585-99 для флотского мазута Ф-5. При определённом соотношении условий проведения технологического процесса можно получать нефтепродукты, которые будут соответствовать флотскому мазуту Ф-5 и по другим параметрам - массовой доле общей серы, коксуемости, температуре вспышки и застывания. Заключение По результатам исследований и критического анализа литературных данных установлено, что использование водорода (водородсодержащего газа) или ионов водорода позволяет значительно интенсифицировать термические процессы переработки тяжёлых нефтяных и газоконденсатных остатков, поднять их эффективность и повысить качество получаемых нефтепродуктов.
1. Valyavin G. G. Sovremennye i perspektivnye termoliticheskie processy glubokoy pererabotki neftyanogo syr'ya / G. G. Valyavin, R. R. Suyunov, S. A. Ahmetov, K. G. Valyavin; pod red. S. A. Ahmetova. SPb.: Nedra, 2010. 224 s.
2. Ishkil'din A. F. Novye tehnologii termicheskih i gidrotermicheskih processov pererabotki tyazhelyh neftyanyh ostatkov: avtoref. dis. … d-ra tehn. nauk / A. F. Ishkil'din. Ufa: UGNTU, 1997. 46 s.
3. Taushev V. V. Visbreking gudrona v srede vodoroda / V. V. Taushev, E. G. Telyashev, E. V. Tausheva. Neftepererabotka i neftehimiya. 2013. № 1. S. 16-21.
4. Anchita H. Pererabotka tyazhelyh neftey i neftyanyh ostatkov. Gidrogenizacionnye processy / Anchita H. Speyt Dzh., Ali S. A., Valensuela M. A.; Valente H. S.; pod red. O. F. Glagolevoy. SPb.: COP «Professiya», 2013. 384 s.
5. Manapov E. M. Gidrovisbreking neftyanyh ostatkov / E. M. Manapov, A. F. Ishkil'din, A. F. Ahmetov // Himiya i tehnologiya topliv i masel. 1997. № 5. S. 9-10.
6. Ishkil'din A. F. Novye tehnologii pererabotki tyazhelyh neftyanyh ostatkov / A. F. Ishkil'din // Neftegazopererabotka i neftehimiya-2006: Mezhdunar. nauch.-prakt. konf. (Ufa, 24 maya 2006 g.): materialy konf. Ufa, Izd-vo GUP INHP RB, 2006. S. 66-67.
7. Tarakanov G. V. Osnovy tehnologii podgotovki i glubokoy pererabotki neftyanogo syr'ya: dis.. d-ra tehn. nauk / G. V. Tarakanov. Astrahan', 1999. 288 s.
8. A. s. 1732682 SSSR. Sposob glubokoy pererabotki mazuta / Manovyan A. K., Stolyarov V. V., Tarakanov G. V. (SSSR); opubl. 15.04.1992.
9. Nefedov B. K. Problemy kvalificirovannoy pererabotki tyazhelyh neftyanyh ostatkov / B. K. Nefedov // Kataliz v promyshlennosti. 2004. № 3. S. 18-28.
10. Pat. 2132354 Rossiyskaya Federaciya, MPK6 C10G 9/00. Sposob polucheniya zhidkih produktov iz tyazhelyh neftyanyh ostatkov / Andrienko V. G.; opubl. 27.06.1999.
11. Pat. 2132355 Rossiyskaya Federaciya, MPK6 C10G 9/00. Sposob polucheniya zhidkih produktov iz tyazhelyh neftyanyh ostatkov / Andrienko V. G.; opubl. 27.06.1999.
12. Pat 4659452 SShA, MPK4 C10G 65/10, 65/12. Mnogostupenchatyy sposob gidrooblagorazhivaniya; opubl. 21.04.1987.
13. Zayavka na patent 2603598 Franciya, MPK C10G 49/12. Sposob gidroochistki tyazhelogo uglevodorodnogo syr'ya; opubl. 11.03.1988.
14. Pat. 4308507 Germaniya, MPK5 C10G 47/34. Sposob krekinga v prisutstvii rastvoritelya - donora vodoroda // Izobreteniya stran mira. 1995. № 4.
15. Pat. 1587911 Rossiyskaya Federaciya, MPK5 C10G 9/16. Sposob pererabotki ostatochnyh nefteproduktov / Baski M. B.; opubl. 30.10.1994.
16. Tarakanov G. V. Glubokaya pererabotka gazovyh kondensatov / G. V. Tarakanov, A. F. Nurahmedova, N. V. Popadin. Astrahan': Fakel, 2007. 273 s.
17. Nurahmedova A. F. Puti povysheniya potrebitel'skih svoystv mazutov / A. F. Nurahmedova, G. V. Tarakanov, N. V. Popadin, E. R. Suhaeva // Neftepererabotka i neftehimiya-2007: Materialy Mezhdunar. nauch.-prakt. konf. (Ufa, 22-25 maya 2007 g.). Ufa: In-t problem neftehimpererabotki AN Respubliki Bashkortostan, 2007. S. 77-78.
18. Kaminskiy E. F. Glubokaya pererabotka nefti: tehnologicheskiy i ekologicheskiy aspekty / E. F. Kaminskiy, V. A. Havkin. M.: Tehnika, TUMA GRUPP, 2001. 384 s.
19. Berg G. A. Kataliticheskoe gidrooblagorazhivanie neftyanyh ostatkov / G. A. Berg, S. G. Habibullin. M.: Himiya, 1986. 192 s.
20. Pat. 4411770 SShA, MPK3 C10G 47/20. Process gidrovisbrekinga; opubl. 25.10.1983.
21. Pat. 2502787 Rossiyskaya Federaciya, MPK C10G 47/10. Sposob umen'sheniya vyazkosti mazuta / Okunev A. G., Parhomchuk E. V., Lysikov A. I., Derevschikov V. S., Lavrenov A. V., Liholobov V. A.; opubl. 27.12.2013.
