Текст произведения
(PDF):
Читать
Скачать
Введение В настоящее время широкое применение находят децентрализованные системы энергоснабжения с использованием возобновляемых источников энергии, в частности ветровой энергии [1-3]. В 1980-х гг. наряду с горизонтально-осевыми ветроэнергоустановками (ГО ВЭУ) начали достаточно широко применять и вертикально-осевые ветроэнергоустановки (ВО ВЭУ) [4-15]. Достоинством всех видов ВО ВЭУ является отсутствие необходимости использовать в их конструкции направляющих механизмов, т. к. работа этих установок не зависит от направления ветра. Особенно важно это для судов, на которых ВО ВЭУ могут быть применены для привода гребных винтов в дополнение к основному двигателю [12-15]. В современных условиях наиболее реалистичным представляется использование ВО ВЭУ на маломерных судах с главными двигателями мощностью менее 55 кВт, вместимостью не более 80 т [16, 17]. Ранее нами были выполнены оценки параметров ВО ВЭУ на основе роторов Н-Дарье, Савониуса и комбинированного ротора Н-Дарье-Савониуса (КРДС) на их основе [17]. Полезная мощность этого ветродвигателя при скорости ветра 10 м/с и ометаемой площади комбинированного ротора 80 м2 составляет 13 кВт. При размещении 2-4 КРДС мощность может достичь 26-52 кВт, а скорость судна-ветрохода - 14 уз. Применение КРДС позволит сэкономить до 50 % топлива резервной энергетической установки на основе двигателя внутреннего сгорания. Поэтому достаточно актуальным представляется уточнить энергетические и геометрические параметры КРДС посредством проведения экспериментальных исследований роторов КРДС на основе усовершенствованных роторов Н-Дарье и Савониуса [18]. Цель работы - экспериментальное исследование параметров наиболее эффективных ВО ВЭУ для применения на судах-ветроходах. Задачами работы являются экспериментальное исследование усовершенствованных роторов комбинированных вертикально-осевых ветродвигателей (КВОВД) на основе роторов Н-Дарье и Савониуса, а также определение на их основе основных параметров КВОВД для судов-ветроходов. Методика проведения экспериментов В Лаборатории нетрадиционной энергетики Отдела энергетических проблем Саратовского научного центра РАН при Астраханском государственном техническом университете в 2018 г. была разработана лабораторная установка для экспериментального исследования эффективности роторов Н-Дарье и Савониуса. Экспериментальная установка источником воздушного потока имела трёхскоростной бытовой вентилятор, который направляет свободную струю воздуха, имитирующую ветер, со скоростью от 2,8 до 5,1 м/с на расстоянии от 0,25 до 0,50 м от защитной сетки вентилятора до оси ротора [18]. Схема модернизированной в 2019 г. экспериментальной установки для исследования КВОВД на основе роторов Н-Дарье и Савониуса представлена на рис. 1. Рис. 1. Схема экспериментальной установки для исследования КВОВД на основе ротора Н-Дарье и Савониуса: 1 - вентилятор; 2 - корпус вентилятора с сетками; 3 - координатная сетка 5 × 5; 4 - цифровой анемометр; 5 - тормозной шкив; 6 - пружина; 7 - шкала; 8 - КРДС; 9 - мультипликатор; 10 - электрогенератор; 11 - стойки Источником воздушного потока служил мощный промышленный вентилятор 1, позволяющий достичь скоростей воздушного потока до 9-10 м/с. Координатное устройство 2 в виде рамки с сеткой из толстых синтетических нитей на 3 × 6 ячеек размерами 0,10 × 0,10 м использовалось для определения скорости воздушного потока в шестнадцати точках (центрах ячеек). Средняя скорость воздушного потока V в каждом из сечений на расстоянии х от вентилятора определялась с помощью цифрового анемометра 3 с погрешностью не более 0,1 м/с на основе осреднения скоростей потока в восемнадцати точках. За счёт изменения расстояния до оси ротора осуществлялось изменение средней по сечению скорости воздушного потока. Вращающий момент ротора уравновешивался моментом силы упругости растягиваемой пружины (динамометра) 5. Левая неподвижная часть была присоединена к синтетической нити, которая проходила по тормозному шкиву 4 и крепилась к неподвижному стержню. Деформация пружины измерялась по шкале 6. Комбинированный вертикально-осевой ветродвигатель на основе роторов Н-Дарье 7 и Савониуса 8 монтировался на едином валу с тормозным шкивом 4 и шкивом мультипликатора 9. Частота вращения ротора измерялась при помощи электрогенератора 10 постоянного тока с клиноременным мультипликатором 9 с передаточным отношением 7,09 для соответствующего повышения частоты вращения вала электрогенератора. Общий вид экспериментальной лабораторной установки с КВОВД на основе роторов Савониуса и Н-Дарье с лопастями, имеющими закрылки зигзагообразной формы, представлен на рис. 2. Рис. 2. Общий вид экспериментальной лабораторной установки для исследования КВОВД на основе роторов Савониуса и Н-Дарье, имеющих лопасти с закрылками Осевой промышленный вентилятор с диаметром рабочего колеса 0,45 м заключен в квадратный кожух с предохранительной сеткой. Ротор Савониуса оптимальной геометрии имеет диаметр DрС = 0,185 м, четыре полуцилиндрические лопасти с углом раскрытия θ = 135º, диаметром DЛ = 0,100 м. Лопасти высотой НрС = 0,140 м прикрепляются к общему валу КВОВД с резьбой диаметром D = 6 мм с помощью горизонтальных дисков диаметром D = 0,246 м, гаек и шайб. Лопасти включают передние и задние образующие с треугольными элементами (закрылками) высотой 0,010 м. Ротор Н-Дарье диаметром DрД = 0,550 м имеет 3 лопасти с шириной профиля bD = 0,100 м, высотой НрД = 0,300 м и толщиной профиля δD = 0,012 м. Лопасти также включают закрылки с треугольными элементами высотой 0,010 м. Результаты определения средней скорости воздушного потока и мощности КВОВД (КРДС) приведены на рис. 3. а б Рис. 3. Основные параметры КВОВД: а - зависимость средней скорости воздушного потока от расстояния от оси КВОВД до корпуса вентилятора; б - зависимость мощности КВОВД от скорости воздушного потока Согласно рис. 3, а с увеличением расстояния от 0,45 до 3,0 м средняя скорость воздушного потока уменьшается с 7,2 до 2,7 м/с, то есть в 2,7 раза, что приводит к изменению мощности воздушного потока, пропорциональной скорости в третьей степени в 19 раз. Такой диапазон скоростей воздушного потока практически соответствует реальному диапазону изменения скорости ветра на суше и на море, при которой могут эксплуатироваться КВОВД. Обработка результатов замеров параметров КВОВД, как и ранее в работе [18], проводилась в следующей последовательности. По показаниям цифрового вольтметра, измеряющего электродвижущую силу электрогенератора E, определялась частота вращения КВОВД, об/мин: где Kn - тарировочный коэффициент, об/мин·В. Полезная мощность, Вт, определялась по формуле где МрД-С - вращающий момент ротора, уравновешиваемый моментом силы упругости растягиваемой пружины (динамометра), Н·м; ω - угловая частота вращения ротора, с-1; KG - тарировочный коэффициент динамометра, Н/м; DS - диаметр шкива для измерения силы упругости, м. Зависимость мощности экспериментального ротора Н-Дарье-Савониуса от скорости воздушного потока приведена на рис. 3, б. С повышением скорости воздушного потока с 2,7 до 7,2 м/c, то есть в 2,7 раза, мощность ротора увеличивалась с 0,60 до 9,91 Вт, то есть в 17 раз. Несколько меньшая степень повышения полезной мощности ротора Н-Дарье-Савониуса с повышением скорости воздушного потока, по сравнению со степенью повышения затраченной мощности воздушного потока от скорости, объясняется снижением коэффициента мощности (энергетического КПД) при высоких скоростях. При малых скоростях воздушного потока ротор Савониуса способствует страгиванию и раскрутке комбинированного ротора, а при больших скоростях ветра начинает тормозить ротор Н-Дарье [11, 12]. Вопрос об оптимизации соотношения геометрических параметров ротора Н-Дарье и Савониуса в составе комбинированного ротора требует дальнейших исследований. Определение основных параметров КВОВД для судов-ветроходов Возможно использование множества вариантов расположения роторов Н-Дарье и Савониуса в КВОВД на судах-ветроходах, два из которых представлены на рис. 4. а б Рис. 4. Варианты расположения роторов Н-Дарье и Савониуса в КВОВД: а - одноярусный трёхлопастной ротор Н-Дарье с расположенным сверху двухъярусным ротором Савониуса; б - одноярусный трёхлопастной ротор Н-Дарье с расположенными сверху и снизу одноярусными роторами Савониуса; 1 - вал; 2 - диск ротора Савониуса; 3 - полуцилиндрическая лопасть ротора Савониуса; 4 - зигзагообразный закрылок лопасти; 5 - траверса ротора Н-Дарье; 6 - лопасть ротора Н-Дарье крылового профиля; 7 - диск для крепления траверс ротора Н-Дарье В первом варианте (рис. 4, а) двухъярусный ротор Савониуса расположен сверху, над одноярусным трёхлопастным ротором Н-Дарье. Во втором варианте (рис. 4, б) одноярусные роторы Савониуса расположены сверху и снизу одноярусного трёхлопастного ротора Н-Дарье, при этом лопасти ротора Савониуса сориентированы во взаимно перпендикулярных плоскостях. Возможны и другие варианты взаимного расположения роторов Н-Дарье и Савониуса в КВОВД, с другим количеством лопастей и ярусов в роторах Н-Дарье и Савониуса. Вопрос о предпочтении той или иной конструкции требует дальнейших, более детальных исследований. На основе принципа суперпозиции лопастей роторов Н-Дарье и Савониуса мощность КРДС может быть определена по предлагаемой нами формуле: (1) где ρ - плотность воздуха, кг/м3; ηa - коэффициент, учитывающий снижение эффективности комбинированного ротора по сравнению с ротором Н-Дарье (в первом приближении можно принять ηa = 0,80); ncД, ncС - количество ступеней ротора Н-Дарье и Савониуса; СPрД, СPрС - коэффициенты мощности ротора Н-Дарье и Савониуса. Расчёты по формуле (1) подтверждают, что при скорости ветра V = 10 м/с для КРДС на основе двухъярусных роторов Н-Дарье и Савониуса (ncД = 2; ncС = 2), диаметрах роторов Н-Дарье и Савониуса DрД = 5,0; DрС = 2,0 м и высотах роторов Н-Дарье и Савониуса HрД = 5,0; HрС = 3,0 м мощность одного КВОВД составит 14,6 кВт. В дальнейшем будут более детально исследованы параметры КВОВД и, в частности, уточнены значения параметра ηa в зависимости от скорости ветра и соотношения основных размеров роторов Н-Дарье и Савониуса. Предлагаемые нами модернизированные КВОВД на основе оптимальных соотношений параметров роторов Н-Дарье и Савониуса с лопастями с закрылками могут быть применены для энергоснабжения речных и морских судов, а также для привода гребных винтов маломерных судов-ветроходов. Выводы 1. Разработана экспериментальная установка для исследования КВОВД на основе роторов Н-Дарье и Савониуса. Источником воздушного потока послужил мощный промышленный вентилятор, позволяющий достичь средних скоростей воздушного потока до 7,2 м/с. Координатное устройство в виде рамки с сеткой из толстых синтетических нитей использовалось для определения скорости воздушного потока с помощью цифрового анемометра в восемнадцати точках. Вращающий момент ротора уравновешивался моментом силы упругости динамометра. На этой установке были определены основные параметры КВОВД. 2. Эксперименты доказали, что с увеличением расстояния от 0,45 до 3,0 м средняя скорость воздушного потока уменьшается с 7,2 до 2,7 м/с, то есть в 2,7 раза, что приводит к изменению мощности воздушного потока в 19 раз. С повышением скорости воздушного потока с 2,7 до 7,2 м/c, то есть в 2,7 раза, мощность ротора увеличивалась с 0,60 до 9,91 Вт, то есть в 17 раз. Несколько меньшая степень повышения полезной мощности ротора Н-Дарье-Савониуса с повышением скорости воздушного потока объясняется снижением коэффициента мощности при высоких скоростях. При малых скоростях воздушного потока ротор Савониуса способствует страгиванию и раскрутке комбинированного ротора, а при больших скоростях ветра начинает тормозить ротор Н-Дарье. 3. На основе принципа суперпозиции роторов Н-Дарье и Савониуса предложена формула для расчёта мощности КВОВД. Расчёты подтвердили, что при скорости ветра V = 10 м/с для КВОВД на основе двухъярусных роторов Н-Дарье и Савониуса, при диаметрах роторов Н-Дарье и Савониуса DрД = 5,0 и DрС = 2,0 м и высотах роторов Н-Дарье и Савониуса HрД = 5,0 и HрС = 3,0 м его мощность составит 14,6 кВт. Предлагаемые модернизированные КВОВД на основе оптимальных соотношений параметров роторов Н-Дарье и Савониуса с лопастями с закрылками могут быть применены для привода гребных винтов маломерных судов-ветроходов.
