ПОВЫШЕНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ К ДЕСТАБИЛИЗИРУЮЩИМ ФАКТОРАМ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ УСТАНОВКИ ПРОМЫСЛОВОГО СУДНА
Авторы:
1.
Керченский государственный морской технологический университет
(кандидат технических наук; доцент кафедры электрооборудования судов и автоматизации производства)
Тип:
Статья
Страницы:
с 21
по 28
Статус:
Опубликован
Получено:
20.02.2017
Одобрено:
25.02.2017
Опубликовано:
25.02.2017
Классификаторы:
УДК 621.43:621.3
ГРНТИ 45.01 Общие вопросы электротехники
ГРНТИ 55.42 Двигателестроение
ГРНТИ 55.45 Судостроение
ГРНТИ 73.34 Водный транспорт
ГРНТИ 44.31 Теплоэнергетика. Теплотехника
ГРНТИ 45.01 Общие вопросы электротехники
ГРНТИ 55.42 Двигателестроение
ГРНТИ 55.45 Судостроение
ГРНТИ 73.34 Водный транспорт
ГРНТИ 44.31 Теплоэнергетика. Теплотехника
Язык материала:
русский
Ключевые слова:
моделирование, скользящий режим, дизель, валогенератор, судовая энергетическая установка, дестабилизирующие факторы
Аннотация (русский):
Рассматривается задача разработки методов и средств исследования устойчивости при параллельной работе двух и более дизель- и валогенераторных агрегатов в составе автономной электроэнергетической системы промыслового судна. Использование подобных устройств является перспективным и востребованным, но трудноосуществимым в связи с высокой зависимостью частоты тока, генерируемого подобными агрегатами, от температуры и качества смазочного масла, угла опережения подачи топлива, износа топливной аппаратуры, влияния износа цилиндропоршневой группы и деталей кривошипно-шатунного механизма, нагрузки, свойств топлива и внешней среды. Предложен способ повышения стабилизации процессов в агрегатах судовых энергетических установок и обеспечения их номинальных характеристик в условиях наличия дестабилизирующих эксплуатационных факторов. Способ основан на компенсации влияния дестабилизирующих эксплуатационных факторов на динамические характеристики переходных процессов по частоте агрегатов судовой энергетической установки. На примере реализации описанного подхода представлены результаты моделирования. Разработана схема регулятора скользящего режима адаптивной системы автоматического управления частотой вращения коленчатого вала дизеля, позволяющая исследовать процессы колебания его скорости и разрабатывать принципы эффективного управления ею. Для его синтеза было разработано новое математическое описание динамики дизеля, который приводит во вращение генератор. Это позволяет не только обеспечить работу дизель- и валогенераторных агрегатов, но и, как следствие, осуществлять эффективное управление параметрами электроэнергии в автономной электроэнергетике, разрабатывать средства и методы обеспечения необходимых показателей качества электроэнергии, производимой главной и вспомогательной энергетическими установками.
Рассматривается задача разработки методов и средств исследования устойчивости при параллельной работе двух и более дизель- и валогенераторных агрегатов в составе автономной электроэнергетической системы промыслового судна. Использование подобных устройств является перспективным и востребованным, но трудноосуществимым в связи с высокой зависимостью частоты тока, генерируемого подобными агрегатами, от температуры и качества смазочного масла, угла опережения подачи топлива, износа топливной аппаратуры, влияния износа цилиндропоршневой группы и деталей кривошипно-шатунного механизма, нагрузки, свойств топлива и внешней среды. Предложен способ повышения стабилизации процессов в агрегатах судовых энергетических установок и обеспечения их номинальных характеристик в условиях наличия дестабилизирующих эксплуатационных факторов. Способ основан на компенсации влияния дестабилизирующих эксплуатационных факторов на динамические характеристики переходных процессов по частоте агрегатов судовой энергетической установки. На примере реализации описанного подхода представлены результаты моделирования. Разработана схема регулятора скользящего режима адаптивной системы автоматического управления частотой вращения коленчатого вала дизеля, позволяющая исследовать процессы колебания его скорости и разрабатывать принципы эффективного управления ею. Для его синтеза было разработано новое математическое описание динамики дизеля, который приводит во вращение генератор. Это позволяет не только обеспечить работу дизель- и валогенераторных агрегатов, но и, как следствие, осуществлять эффективное управление параметрами электроэнергии в автономной электроэнергетике, разрабатывать средства и методы обеспечения необходимых показателей качества электроэнергии, производимой главной и вспомогательной энергетическими установками.
Ключевые слова:
моделирование, скользящий режим, дизель, валогенератор, судовая энергетическая установка, дестабилизирующие факторы
моделирование, скользящий режим, дизель, валогенератор, судовая энергетическая установка, дестабилизирующие факторы
Введение Современные рыбопромысловые суда эксплуатируются в различных сильно изменяющихся условиях и подвергаются влиянию широкого спектра эксплуатационных факторов, которые, в большинстве своем, оказывают существенное влияние на главные и вспомогательные элементы судовой энергетической установки (СЭУ). К таким эксплуатационным факторам можно отнести износ и шероховатость винта, глубину фарватера, осадку судна, ветроволновую обстановку, сопротивление трала, ледовую обстановку, плотность забортной воды, крутильные колебания гребного вала, износ элементов главной и вспомогательных энергетических установок и т. д. Внешние факторы оказывают значительное влияние на износ дизеля, который также зависит от регулировки и характера топливоподачи, интенсивности охлаждения двигателей и применяемого сорта топлива. Таким образом, в процессе эксплуатации двигателей СЭУ, вследствие изменения внешних условий, разрегулировки отдельных его агрегатов и узлов, а также их износа параметры рабочего процесса двигателя при одном и том же числе оборотов не будут соответствовать номинальным характеристикам. Из-за износа деталей регулятора частоты вращения нарушаются его настройки, изменяются динамические характеристики элементов систем автоматического управления (САУ) главного двигателя. Это может привести к дополнительному увеличению амплитуды и продолжительности колебаний частоты вращения [1]. Таким образом, в настоящее время остается актуальной проблема учета и контроля дестабилизирующих факторов в СЭУ и уменьшения отклонений в системе, вызванных данными факторами. Предлагаемое решение Решение указанной проблемы возможно путем разработки методов и средств стабилизации процессов в агрегатах СЭУ и обеспечения их номинальных характеристик в условиях наличия дестабилизирующих эксплуатационных факторов. При решении поставленной задачи используется математический аппарат современной теории автоматического управления, методы систем с переменной структурой (скользящие режимы) и нечеткой логики. В современной научной и технической литературе по теории управления освещено два подхода к проблеме анализа и синтеза систем регулирования: - первый основан на использовании передаточных функций, частотных характеристик либо корневого годографа [2]; - второй основан на описании динамики объектов системами дифференциальных или разностных уравнений первого порядка с помощью матричных уравнений и схем переменных состояний [3, 4]. Традиционные методы получили большое распространение, и с их помощью в настоящее время проектируется большинство систем регулирования. Отличительной особенностью этих методов является так называемая робастность (или грубость), что означает нечувствительность (относительно малое влияние) изменения характеристик замкнутых систем к погрешностям, возникающим при переходе физической системы к ее математическому представлению (математической модели). Это полезное свойство робастности систем достигается применением обратных связей, которые в какой-то степени линеаризуют нелинейные системы и уменьшают чувствительность систем к вариации параметров. Теория обратных связей в этом методе имеет существенное значение, т. к. она не только линеаризует систему и уменьшает чувствительность, но и компенсирует недостаток сведений об объекте и внешних (возмущающих воздействиях) условиях его работы. В последние годы разрабатываются новые методы синтеза [5, 6], которые в большей степени зависимы от точности задания модели. При проектировании сложных систем современная теория управления успешно конкурирует с традиционными методами проектирования, т. к. обладает большими возможностями. Для компенсации влияния дестабилизирующих факторов на динамику работы дизеля предложено использование регулятора скользящего режима. Для его проектирования и эффективной работы необходимы числовые оценки пределов изменения момента дизеля вследствие влияния на него дестабилизирующих факторов. Оценка пределов изменения момента дизеля вследствие влияния дестабилизирующих факторов Из практики эксплуатации известно, что для каждого из дизелей, приводящих во вращение гребной винт, параллельно работающие генераторы (включая валогенераторы), числовые значения факторов различны. Соответственно, вращающие моменты и динамические характеристики дизелей различны, из чего следует, что параметры переходных процессов изменения частоты вращения и углов нагрузки генераторов также различаются. Различия параметров переходных процессов приводят к появлению уравнительных токов между параллельно работающими генераторами [7, 8]. Эти токи создают на валу каждого генератора дополнительный электромагнитный момент и влияют на частоту его вращения и угол нагрузки. При значительных по амплитуде колебаниях уравнительного тока, частоты и угла нагрузки один из генераторов может выпасть из синхронизма, а это является аварийной ситуацией в судовой электроэнергетической системе. В случае главной энергетической установки и валогенератора аналогичное дестабилизирующее воздействие оказывает изменение момента сопротивления движителя - винта регулируемого шага. Во время эксплуатации дизеля на судне происходит разрегулировка угла опережения подачи топлива по целому ряду причин, из которых основными являются износ деталей топливного насоса, переход на другой сорт топлива. Изменение от оптимального угла опережения подачи топлива (от 15о до 17о) в сторону уменьшения или увеличения повышает удельный расход топлива (на 1, 2 %). Рабочий диапазон изменения угла опережения подачи топлива составляет от 14о до 25о. Процентное увеличение эффективного расхода топлива, в зависимости от отклонения от оптимального значения угла опережения подачи топлива, составляет 0-20 %. Изменение эффективной мощности дизеля рассчитаем по формуле (1) где ge - эффективный расход топлива; Gт - расход топлива в час; Δge - долевое изменение эффективного расхода топлива. Из (1) находим процентное изменение эффективной мощности, %: Максимальное и минимальное процентное изменение эффективной мощности (момента) дизеля вследствие изменения угла опережения подачи топлива (табл.): . Влияние условий газообмена и газораспределения В процессе эксплуатации двигателя фазы газораспределения изменяются по ряду причин: износ деталей распределительного вала, закоксовывание клапанов и окон. Износ кулачков (кулачковых шайб) распределительного вала уменьшает подъем клапанов, следовательно, уменьшается продолжительность открытия впускных и выпускных клапанов. Это приводит к ухудшению процесса сгорания и, следовательно, к уменьшению мощности дизеля. При износе кулачковых шайб мощность падает примерно на 17 %, а эффективный расход топлива увеличивается на 4,5 %. Максимальное и минимальное процентное изменение эффективной мощности (момента) дизеля вследствие влияния фаз газораспределения и условий газообмена: . По аналогии в таблице приведена интегральная оценка влияния дестабилизирующих эксплуатационных факторов на дизельный агрегат СЭУ. Влияние эксплуатационных факторов на момент дизеля Эксплуатационный фактор Минимальное значение коэффициента, % Максимальное значение коэффициента, % К1 Влияние сопротивления на впуске и противодавления на выпуске -19,2 0 К2 Влияние температуры охлаждающей воды 0 +1,5 К3 Влияние температуры и качества смазочного масла -10,2 +7,8 К4 Влияние угла опережения подачи топлива -17 0 К5 Влияние фаз газораспределения и условий газообмена -17 0 К6 Влияние давления наддува -56 0 К7 Влияние износа топливной аппаратуры -35 0 К8 Влияние неравномерности подачи топлива по цилиндрам дизеля -12 0 К9 Влияние износа цилиндропоршневой группы и деталей кривошипно-шатунного механизма -8 0 К10 Влияние качества топлива -4 +3 К11 Влияние метеорологических условий -10,4 +3,5 Среднее значение влияния всех факторов -20 +4 Для компенсации влияния погодных условий плавания судна, эксплуатационных факторов и крутильных колебаний валопровода на переходный процесс изменения частоты вращения предложено применить адаптивное регулирование с регулятором скользящего режима. Результаты расчетов передаточной функции частоты вращения дизеля с настройкой на технический оптимум Для компенсации взаимного влияния генераторов и эксплуатационных факторов на динамические характеристики переходного процесса изменения частоты вращения дизеля разработан адаптивный регулятор. Для его синтеза было разработано новое математическое описание динамики дизеля, который приводит во вращение генератор, в виде следующего уравнения: (2) где Тk - постоянная времени турбонаддува; Кk - отношение момента дизеля с наддувом к моменту дизеля без наддува; Kтз - коэффициент передачи топливного звена; Jp - момент инерции; - фактор устойчивости; DRн, DXн, Dif - изменения активного и реактивного сопротивлений нагрузки генераторов и тока возбуждения; p - неявная функция; Мг - момент генератора. Всем параметрам, относящимся к какому-либо конкретно рассматриваемому установившемуся режиму работы двигателя, будем присваивать индекс «0». Модель послужила основой для решения всех вопросов моделирования переходных процессов изменения частоты вращения генераторных блоков и синтеза адаптивных регуляторов. Хотя уравнение динамики дизелей (2) едино для всех агрегатов, из-за отличия числовых значений входящих в них параметров переходные процессы частоты вращения их коленчатых валов не совпадут. Расчеты адаптивного регулятора проводились на основе уравнения динамики дизеля с турбонаддувом (2). Для проектирования регулятора было получено описание дизельной установки вместе с сервоприводом рейки топливного насоса в виде передаточной функции 3-го порядка (ДГА - дизельгенераторный агрегат): где где u - внутренняя энергия; b - коэффициент передачи сервопривода; Kип - коэффициент передачи импульсного источника питания; Кпер - коэффициент передачи редуктора сервопривода; Тk - постоянная времени турбонаддува; Кk - отношение момента дизеля с наддувом к моменту дизеля без наддува; Kтз - коэффициент передачи топливного звена; Ke - коэффициент передачи датчика частоты вращения; J - момент инерции всей установки; - фактор устойчивости. Постоянные времени для графиков переходных процессов частоты f не зависят от значений дестабилизирующих факторов. Начальный скачок угла нагрузки связан с колебаниями частоты вращения. Последующие колебания угла нагрузки связаны с действием асинхронного и синхронного моментов синхронного генератора [9]. На рис. 1 представлены графики переходного процесса изменения частоты напряжения генераторного блока (а), активной мощности генераторного блока (б) и угла нагрузки (в), заданная активная мощность 120 кВт. В ходе выполненных расчетов было установлено: 1. Результаты математического моделирования показали уменьшение амплитуды колебания частоты f напряжения дизель-генераторов (рис. 1, а) для адаптивной САУ. 2. В переходных процессах угол нагрузки (рис. 1, б) не превышает 39º, при установившемся значении 30º, и генератор не выпадает из синхронизма. 3. Наличие регулирующих сигналов по мощности практически не влияет на динамику контура частоты (рис. 1, в) из-за большой инерционности контура активной мощности. ▬▬▬▬ при Кμ = 0,9; KR = 1,1; Kd =1,5; Kq = 1,2; Rн = 1 о.е.; Хн = 0,61 о.е.; if = 1 о.е. ▬ ▬ ▬ при Кμ = 0,95; KR = 0,9; Kd = 2,7; Kq = 1,5; Rн = 0,79 о.е.; Хн = 0 о.е.; if = 0,9 о.е. ▬ ▪ ▬ ▪ ▬ при Кμ = 1; KR = 1; Kd = 2,5; Kq = 1,3; Rн = 0,79 о.е.; Хн = 0,61 о.е.; if = 1,043 о.е. Рис. 1. График переходного процесса изменения частоты напряжения генераторного блока (а), активной мощности генераторного блока (б) и угла нагрузки (в), заданная активная мощность 120 кВт: Кμ - коэффициент, который характеризует намагничивание железа; KR - коэффициент, который характеризует зависимость активного сопротивления от температуры; Kd и Kq - изменения сопротивления нагрузки генератора; Rн, Xн, if - изменения активного и реактивного сопротивлений нагрузки генераторов и тока возбуждения Реализация предложенного способа Адаптивный регулятор, который состоит из регулятора скользящего режима и нечеткого регулятора, формирует эталонную передаточную функцию второго порядка САУ частотой вращения дизеля (частотой напряжения генератора) с настройкой на технический оптимум. У всех вспомогательных дизелей судна одинаковые динамические характеристики переходных процессов частоты вращения, благодаря этому компенсируются перетоки активной мощности между приводимыми ими во вращение параллельно работающими генераторами [10]. Структурная схема, приведенная на рис. 2, получена впервые и позволяет легко изменять количество учитываемых внешних сигналов, например, таких как Rн, Xн, if (изменения активного и реактивного сопротивлений нагрузки генераторов и тока возбуждения). С помощью адаптивного регулятора формируются одинаковые динамические характеристики переходных процессов тока возбуждения и электродвижущей силы. Благодаря этому уменьшилась амплитуда колебаний реактивных токов генераторов, следовательно, и уравнительных токов. Подавление уравнительных токов позволяет описать генераторные блоки дифференциальными уравнениями без уравнений связи между блоками. Рис. 2. Структурная схема регулятора скользящего режима адаптивной САУ частотой вращения коленчатого вала дизеля Предлагаемые адаптивные регуляторы на базе регуляторов скользящего режима спроектированы на основании доказанных в теории систем с переменной структурой условий попадания на линию скольжения и существования устойчивого скользящего режима вдоль нее. При этом принятым линиям скольжения соответствуют устойчивые звенья. Разработанные адаптивные САУ являются устойчивыми. Разработанные регуляторы относятся к классу адаптивных с эталонной моделью и сигнальной адаптацией. Выводы 1. Получены числовые оценки влияния эксплуатационных дестабилизирующих факторов и условий плавания судна на динамические характеристики вспомогательного дизеля. 2. Разработан регулятор скользящего режима для предложенных адаптивных САУ возбуждением и частотой, который позволяет получить стабильные динамические характеристики САУ при действии дестабилизирующих эксплуатационных факторов.
1. Черный С. Г., Жиленков А. А. Исследование автоколебательных процессов в комбинированных автономных электроэнергетических системах // Контроль. Диагностика. 2016. № 5. С. 61-67.
2. Черный С. Г. Анализ надежности энергетических систем морских буровых платформ в акватории черного моря // Нефтяное хозяйство. 2016. № 2. С. 106-110.
3. Черный С. Г. Повышение производительности микропроцессорной сети управления на платформе ethernet для системы буровых комплексов // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. 2016. № 1. С. 2-10.
4. Сахаров В. В., Чертков А. А., Сабуров С. В. Алгоритмизация и синтез систем управления судовыми динамическими объектами средствами математического программирования // Вестн. Гос. ун-та мор. и реч. флота им. адм. С. О. Макарова. 2016. № 3 (37). С. 201-211.
5. Черный С. Г., Жиленков А. А. Моделирование управления процессами в сложных системах при недетерминированных возмущающих воздействиях // Автоматизация процессов управления. 2016. № 1 (43). С. 37-46.
6. Веретенников Л. П. Исследование процессов в судовых электроэнергетических системах. Теория и методы. Л.: Судостроение, 1975. 376 с.
7. Веретенников Л. П. Переходные процессы в электроэнергетических системах кораблей. Л.: Изд-во Воен.-мор. ордена Ленина акад., 1982. 626 с.
8. Болотин Б. И., Вайнер В. Л. Исследование устойчивости параллельной работы дизель-генераторов ДГР 150/750 совместно с устройствами автоматики на математической модели // Труды ЦНИДИ. 1998. № 56. С. 245-258.
9. Whitelaw J. H., Payri F., Arcoumanis C., Desantes J. M. Thermo-and Fluid Dynamic Processes in Diesel Engines 2 // Selected papers from the THIESEL 2002 Conference (Valencia, Spain, 11-13 September 2002). Springer-Verlag Berlin Heidelberg, 2004. 501 p. DOI:https://doi.org/10.1007/978-3-662-10502-3.
10. Kulikov G. G., Thompson H. A. Dynamic Modelling of Gas Turbines: Identification, Simulation, Condition Monitoring and Optimal Control. Springer-Verlag London, 2004. 310 p. DOI:https://doi.org/10.1007/978-1- 4471-3796-2.
